电工钢

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1. 高压除鳞系统节能策略与实践研究

宋大伟, 姜育男, 郑广德, 栾金伟, 郭立合, 毛亮

电工钢 2025, 7 (4): 61-.

摘要（229）

PDF（pc）（572KB）（74）

探讨了热轧除鳞系统的节能技术与方案，描述系统能耗现状、运行状态，通过对热轧除鳞系统运行状态的剖析，将其分为蓄能升压、最小流量保护、降速节能和恢复生产四个阶段。简要讨论了变频调速技术、液力耦合器调速技术、蓄能器优化配置和智能控制系统应用。根据除鳞系统的工况特点，结合多技术协同应用在节能上显著优势，提出综合节能方案。

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2. 取向硅钢细化磁畴技术研究进展

玄东坡, 贾志伟, 张海利, 刘旭明, 蒋奇武

电工钢 2025, 7 (3): 1-.

摘要（157）

PDF（pc）（1035KB）（316）

细化磁畴技术是取向硅钢生产过程中重要的技术手段之一，能够有效降低取向硅钢的铁损。本文综述了取向硅钢损耗的影响因素、细化磁畴降低铁损的原理，分析了国内外细化磁畴技术的研究现状，对未来的发展趋势进行了展望。

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3.

宝钢0.18 mm取向硅钢产品在高能效变压器上的应用

马长松, 章华兵, 胡卓超

电工钢 2025, 7 (5): 22-.

摘要（145）

PDF（pc）（477KB）（89）

随着国家能效新标准的实施和国家政策的推动,要求变压器制造企业提高变压器能效等级,也促使取向硅钢生产企业提高产品等级。宝钢目前已形成六大系列⁃70余个牌号取向硅钢产品系列,可以满足不同客户的使用需求,近年来宝钢开发出0.18 mm系列取向硅钢新产品,磁性能优异,目前已经实现批量化生产。本文对宝钢0.18 mm 取向硅钢产品及应用进行介绍,可为变压器制造厂家选材起到参考作用。

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4. 2025年第5期封面+目次+封底

电工钢 2025, 7 (5): 0-.

摘要（131）

PDF（pc）（620KB）（29）

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5. 无取向硅钢绝缘涂层的研究进展

刘笑笑, 李泓成, 汪祥, 陈明毅, 杜星宏, 王毅, 石祥聚

电工钢 2025, 7 (3): 56-.

摘要（130）

PDF（pc）（1037KB）（219）

无取向硅钢是制造各类电机铁心的材料，其表面的绝缘涂层具有绝缘、防腐、防锈的作用，有助于提升电机的能效。通过涂层成分、涂敷和烘干技术的调控，能够获得具有优异表面性能的成品。文中主要介绍了无取向硅钢表面绝缘涂层的研究进展及涂层种类和性能，论述了涂层的涂敷设备与干燥技术，指出环保型和特殊功能型涂料的开发将是今后的研究重点。

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6. 0.18 mm厚取向硅钢组织和织构演变规律

李泓成, 刘笑笑, 汪祥, 陈明毅, 杜星宏, 王毅, 石祥聚

电工钢 2025, 7 (3): 8-.

摘要（122）

PDF（pc）（2644KB）（219）

通过光学显微镜及背向散射电子衍射技术，研究了0.18 mm厚中温含铜取向硅钢轧制阶段的组织和织构演变。结果表明，热轧板的组织存在明显不均匀性，其表层{110}〈112〉织构强度最高，中间层以α织构和旋转立方织构为主，同时在次表层发现较多Goss晶粒。一次冷轧后组织变为轧制纤维状组织，织构主要为强烈的α织构。脱碳退火后组织发生了完全再结晶，晶粒尺寸为12.43 μm，织构以γ织构为主。二次冷轧组织与一次冷轧组织类似，织构组分为较强的α织构和γ织构。

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7. 常化与退火温度对薄规格高硅无取向硅钢组织、织构演变及磁性能的影响

黄晓磊, 王银平, 刘海涛

电工钢 2025, 7 (5): 25-.

摘要（122）

PDF（pc）（2518KB）（113）

以3.4 %Si无取向硅钢为研究对象,系统研究了常化温度和退火温度对微观组织、织构特征以及0.25 mm厚度成品板磁性能的综合影响规律。结果表明:通过不同温度的常化处理,可以使热轧板组织实现再结晶及晶粒长大,并影响成品板的再结晶组织、织构及磁性能。随着常化温度的升高,晶粒尺寸明显增大,组织均匀性得到改善,最终退火板中λ纤维再结晶织构(<001>∥ND)明显增强,γ纤维再结晶织构(<111>∥ND)减弱,并且晶粒尺寸增大。所以,随着常化温度的升高,磁感应强度B₅₀逐渐增高,低频铁损P_1.5/50逐渐降低,但高频铁损P_1.0/400先降低后升高。通过不同温度的退火处理也可以改变再结晶组织、织构及磁性能。随着退火温度的升高,退火板中晶粒尺寸明显增大,λ纤维再结晶织构逐渐减弱,γ纤维再结晶织构逐渐增强。所以,随着退火温度的升高,磁感应强度B₅₀先略增高后逐渐降低,低频铁损P_1.5/50逐渐降低,但高频铁损P_1.0/400先降低然后逐渐升高。在常化温度为910 ℃、退火温度为900 ℃时,可获得较高的磁感应强度和较低的铁损指标组合:磁感应强度B₅₀为1.70 T,低频铁损P_1.5/50为2.29 W/kg,高频铁损P_1.0/400为13.27 W/kg。

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8. Si、Al、Mn元素对无取向硅钢基础物性影响的热力学计算初探

吴宇轩, 王海军, 乔家龙, 夏雪兰, 施立发, 裴英豪

电工钢 2025, 7 (4): 25-.

摘要（121）

PDF（pc）（1475KB）（126）

采用热力学软件JMat Pro计算了无取向硅钢中Si（3.0 %~3.6 %）、Al（0.5 %~1.5 %）、Mn（0.3 %~0.9 %）不同质量分数情况下的密度、电阻率、比热容和热导率。分析了Si、Al、Mn含量对无取向硅钢的密度、电阻率、比热容以及热导率的影响规律。计算结果表明，在25~500 ℃区间内，无取向硅钢密度随元素含量增加而降低，以300 ℃为例，当w（Al）从0.5 %增加至1.5 %，w（Si）与w（Mn）保持3 %和0.3 %不变时，无取向硅钢密度降低0.8 %；当w（Si）从3.0 %增加至3.6 %，w（Al）与w（Mn）保持0.8 %和0.3 %不变时，无取向硅钢密度降低0.53 %；w（Mn）从0.3 %增加至0.9 %，
w（Si）与w（Al）保持3 %和0.8 %不变时，无取向硅钢的密度几乎没有改变。电阻率方面，以300 ℃为例，对无取向硅钢影响最大的是w（Al），从0.5 %增加至1.5 %，电阻率增长16.42 %；w（Si）从3.0 %增加至3.6 %，电阻率增长5.63 %，而w（Mn）从0.3 %增加至0.9 %，电阻率增长仅有2.82 %。比热容方面，在25~700 ℃温度区间内，比热容随温度增加逐渐增大，以300 ℃为例，当w（Si）从3.0 %增加至3.6 %，比热容的增长0.52 %；w（Al）从0.5 %增加至1.5 %，比热容的增长达到1.04 %，而w（Mn）从0.3 %增加至0.9 %比热容的增长仅有0.35 %，可以看出在该温度区间内Al对无取向硅钢比热容影响最大，其次是Si，而Mn对无取向硅钢比热容影响最小。热导率方面，表现出明显的温度区间依赖性，在0~800 ℃区间内，Si、Al含量增加随温度升高无取向硅钢热导率明显下降；而在800~1 400 ℃区间内没有明显改变，Mn含量的改变与无取向硅钢热导率随温度变化曲线关联性不大。

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9. 无取向硅钢冷轧边裂及断带研究进展

董林硕, 高鹏飞, 刘旭明, 玄东坡, 徐宁, 郭函, 李亚东, 胡万卿, 耿志宇, 王静静

电工钢 2025, 7 (4): 7-.

摘要（120）

PDF（pc）（1569KB）（298）

无取向硅钢作为驱动电机和电机铁心的关键材料，厚度薄，Si、Al含量高，脆性大，冷轧生产中边部开裂严重，严重影响成材率。根据无取向硅钢成分及工艺特征，分析并总结国内外对无取向硅钢冷轧边裂产生原因，提出今后还需进一步研究和探索的方向

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10. 无取向硅钢边部黑线成因分析与控制措施

郭立合, 王超, 宋大伟 , 徐博

电工钢 2025, 7 (3): 45-.

摘要（118）

PDF（pc）（2421KB）（134）

通过取样结合扫描电镜分析了无取向硅钢边部黑线微观特征及组织结构类型，结果表明，黑线的产生原因主要为粗轧立辊在轧制过程中金属塑性流动不均匀。黑线缺陷主要形态为热轧氧化铁皮，主要由Fe3O4及Fe-Si尖晶石化合物组成。通过规范加热温度、优化立辊侧压量分配比例、优化热轧工艺过程控制，提高热轧板带终轧温度减少两相区轧制等举措，降低了热轧无取向硅钢边部黑线缺陷的产生比例。

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11. 基于机器学习方法的冷轧硅钢磁性能预报模型研究

黄望芽, 程亚明, 苏异才, 京晨阳

电工钢 2025, 7 (3): 18-.

摘要（115）

PDF（pc）（2868KB）（214）

冷轧硅钢生产路径长，过程工艺控制复杂，在最终成品退火工序进行离线检测磁性能的生产组织模式，无法满足在中间工序进行过程工艺纠偏来提升产品性能稳定性的质量管控要求。本文利用XGBoost、LightGbm、多层感知机MLP等机器学习算法，通过对比不同算法的优劣，采用XGBoost和LightGBM算法构建的磁性能预报模型可满足大生产条件下选择性采纳应用的要求，可支持实现各中间工序的生产过程中预报成品磁性能水平，从而达到指导过程工艺调整，并进而稳定最终成品磁性能的目的。

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12. 35W300高牌号无取向硅钢的组织和织构演变

陈建华, 褚绍阳, 周启航, 郭飞虎, 乔家龙, 仇圣桃

电工钢 2025, 7 (4): 1-.

摘要（114）

PDF（pc）（1275KB）（99）

应用光学显微镜以及X射线衍射仪，对35W300高牌号无取向硅钢热轧板、常化板、冷轧板和退火板的组织和织构进行表征。研究了35W300组织和织构的演变，结果表明：热轧板表层为细小的等轴晶，过渡层为条带状组织内混有细小等轴晶，中心层为条带状组织；表层存在一定含量的Goss和黄铜织构，1/4层和中心层主要为α-纤维织构和γ-纤维织构。常化板组织为等轴晶，平均晶粒尺寸为（109.1±10） μm；表层织构为Goss和黄铜织构，1/4层和中心层以α*-纤维织构为主。冷轧板组织包括剪切带和形变带；表层和中心层织构类似，均为α-纤维织构和γ纤维织构。退火板组织为均匀的等轴晶，平均晶粒尺寸为（89.5±10） μm；表层和中心层织构类似，均为α*-纤维织构和γ-纤维织构。

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13. 新能源车驱动电机用硅钢材料的铁心损耗性能测试与分析

李家乐, 马德稷, 王思凡, 曾鹿滨, 裴瑞琳

电工钢 2025, 7 (4): 14-.

摘要（101）

PDF（pc）（1097KB）（83）

随着新能源汽车驱动电机的高速化发展，电机损耗及其导致电机温度升高的问题受到了广泛关注。硅钢材料作为驱动电机铁心的主要材料，参与电磁能量的传输和转换，同时产生铁心损耗。这是电机设备的主要损耗，直接影响了电机的效率，且随着电机高速化发展，铁心损耗占比也更大。因此需要准确分析和计算硅钢材料的铁心损耗。通过对取向硅钢、无取向硅钢、超薄硅钢和高强硅钢4种常用或具有高速电机应用潜力的硅钢材料的铁心损耗的测试，分析了不同频率下其损耗变化规律。基于损耗分离模型，分析了磁场频率对铁损模型磁滞损耗系数和涡流损耗系数的影响，为硅钢材料的铁心损耗的计算及损耗模型的优化提供了参考

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14. 冷轧硅钢退火表面白线缺陷的机理研究

祝建国, 张兴, 玄立颖, 陈春国, 刘靖, 张晋峰, 任中一

电工钢 2025, 7 (3): 51-.

摘要（99）

PDF（pc）（1259KB）（148）

针对无取向电工钢退火机组在退火过程中，带钢表面出现的白线缺陷，分析了缺陷产生的机理和影响因素，并结合退火炉结构和现场生产实际情况，通过对比实验、现场排查、电镜成分分析、现场模拟实验等，对白线缺陷产生的原因及点位进行分析，精准锁定白线缺陷产生的位置。并针对此类缺陷提出控制及消除措施，运用炉辊辊速波动检测和自动调节方法，提高炉辊运行精度，有效降低了白线缺陷的发生率和质量损失。

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15. 冷连轧机组含硅量3.0 %以上产品板形研究与控制

董振虎, 郑韩超, 刘彦群, 郝鹏飞, 邢利勇, 王彪

电工钢 2025, 7 (3): 14-.

摘要（96）

PDF（pc）（634KB）（129）

由于冷轧含硅量3.0 %以上产品屈服强度大、硬度高，轧制时各机架处于高轧制力状态，带钢板形不良情况屡有发生，轧制后带钢呈现边浪或异形边浪。对首钢某冷连轧厂含硅量3.0 %以上产品生产时板形不良情况进行分析，并提出应对措施。通过调整各个机架轧制负荷、轧制窜辊值以及轧辊的优化使用等措施，板形合格率达到98 %以上，达到改善下线产品板形质量的目的。

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16. Fe⁃3 %Si平面流铸超薄带退火组织织构与磁性能演变研究#br#

张　宁, 涂　杨, 傅　超, 孟　利

电工钢 2025, 7 (5): 1-.

摘要（95）

PDF（pc）（2200KB）（66）

采用平面流铸技术可制备Fe⁃3 %Si硅钢超薄带,本文研究厚度~0.05 mm的平面流铸超薄带在退火过程中的组织织构与磁性能演变。结果表明,平面流铸带贴辊面与自由面均观察到超细晶组织,织构主要表现为{001}(<001>//ND)织构与铜型({112}<111>)织构。退火过程中,退火温度对组织演变存在显著影响:950 ℃退火时,超薄带自由面及贴辊面晶粒均长大程度有限;当退火温度增加至1 050 ℃时,部分晶粒表现出强长大优势,但保温3 h后仍有大量细小晶粒存在。总的来说,退火前后织构类型未发生转变,{001}织构有所增强体现了此类晶粒的长大优势。磁性能方面,退火前后超薄带的磁感应强度B₅₀₀₀几乎维持在1.68 T左右;950 ℃退火时退火时间延长,并未带来铁损P_1.0/400的显著变化,而1 050 ℃退火时因组织粗化,使得铁损值随保温时间的延长从>40 W/kg逐渐降至~20 W/kg。

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17. 低温加热取向硅钢热轧过程第二相沉淀析出的动力学计算

吴永春, 郭琪, 贾志伟, 邵媛媛

电工钢 2025, 7 (4): 20-.

摘要（94）

PDF（pc）（1274KB）（111）

以低温加热取向硅钢为研究对象，利用热力学和动力学相关理论计算分析了热轧过程不同加热温度下MnS和AlN沉淀析出的动力学行为。结果表明，位错形核时的临界形核尺寸最小。均匀形核及位错形核机制下，AlN优先析出;晶界形核时，MnS优先析出。MnS的主要形核方式是晶界形核。AlN在温度低于1 323 K时的主要形核方式是位错形核。热轧过程中，温度高于1 425 K时，AlN在晶界形核析出时间最短，反之则以位错析出时间最短。温度高于1 450 K时，MnS在晶界形核析出时间最短，反之则以位错析出时间最短。在板坯出炉后AlN和MnS主要以晶界析出为主，粗轧后随着变形量增大、位错密度升高，有利于促进抑制剂沿位错析出

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18. 热轧无取向硅钢局部高点问题研究及改善实践

郭立合, 姜育男, 宋大伟, 徐海涛

电工钢 2025, 7 (4): 37-.

摘要（94）

PDF（pc）（1203KB）（116）

针对热轧无取向硅钢生产过程中出现的局部高点问题，对生产流程进行深入剖析，精准识别出影响局部高点形成的关键因素，涵盖轧制工艺参数、带钢边部温降及轧辊磨损等。基于此，提出了一系列优化轧制工艺、控制边部温降、新增轧辊磨损模型、下游机架采用异步正弦窜辊策略等有效改善措施。实践结果表明，这些措施显著降低了局部高点的发生率，大幅提升了产品质量，为热轧无取向硅钢生产的质量控制提供了坚实的理论依据与宝贵的实践指导

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19. 转炉冶炼低锰钢余锰含量影响因素及控制措施

洪小杰, 杨朝, 蒋杰

电工钢 2025, 7 (2): 44-.

摘要（92）

PDF（pc）（958KB）（117）

对铁水的锰在转炉冶炼过程中的反应机理进行了研究，分析了各种因素对转炉钢液余锰的影响和变化规律，最终确定了采用220 t转炉生产成品锰低于0.10 %低锰钢的具体措施。通过优化转炉吹炼过程枪位、拉碳时间，控制转炉终点钢液氧化性和温度，采用留渣双渣模式，控制铁水和废钢的含锰量、出钢下渣量等措施，转炉出钢终点钢液余锰低于0.07 %，可满足低锰钢的成分要求。

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20. 无取向硅钢热轧板边部翘皮缺陷产生原因及控制措施#br#

梁元

电工钢 2025, 7 (3): 36-.

摘要（91）

PDF（pc）（1031KB）（156）

无取向硅钢热轧卷边部出现翘皮缺陷，产生的原因为炼钢保护渣、炼钢氧化物夹杂、铸坯角裂及热轧氧化铁皮卷入、侧导板夹紧等，针对不同边部翘皮的产生原因，采用Al1保护渣，小倒角结晶器及热轧侧导板夹紧不投入等试验措施，无取向硅钢边部翘皮缺陷发生率得到大幅度改善。

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