电工钢

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1. 高压除鳞系统节能策略与实践研究

宋大伟, 姜育男, 郑广德, 栾金伟, 郭立合, 毛亮

电工钢 2025, 7 (4): 61-.

摘要（291）

PDF（pc）（572KB）（126）

探讨了热轧除鳞系统的节能技术与方案，描述系统能耗现状、运行状态，通过对热轧除鳞系统运行状态的剖析，将其分为蓄能升压、最小流量保护、降速节能和恢复生产四个阶段。简要讨论了变频调速技术、液力耦合器调速技术、蓄能器优化配置和智能控制系统应用。根据除鳞系统的工况特点，结合多技术协同应用在节能上显著优势，提出综合节能方案。

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2. 常化与退火温度对薄规格高硅无取向硅钢组织、织构演变及磁性能的影响

黄晓磊, 王银平, 刘海涛

电工钢 2025, 7 (5): 25-.

摘要（285）

PDF（pc）（2518KB）（189）

以3.4 %Si无取向硅钢为研究对象,系统研究了常化温度和退火温度对微观组织、织构特征以及0.25 mm厚度成品板磁性能的综合影响规律。结果表明:通过不同温度的常化处理,可以使热轧板组织实现再结晶及晶粒长大,并影响成品板的再结晶组织、织构及磁性能。随着常化温度的升高,晶粒尺寸明显增大,组织均匀性得到改善,最终退火板中λ纤维再结晶织构(<001>∥ND)明显增强,γ纤维再结晶织构(<111>∥ND)减弱,并且晶粒尺寸增大。所以,随着常化温度的升高,磁感应强度B₅₀逐渐增高,低频铁损P_1.5/50逐渐降低,但高频铁损P_1.0/400先降低后升高。通过不同温度的退火处理也可以改变再结晶组织、织构及磁性能。随着退火温度的升高,退火板中晶粒尺寸明显增大,λ纤维再结晶织构逐渐减弱,γ纤维再结晶织构逐渐增强。所以,随着退火温度的升高,磁感应强度B₅₀先略增高后逐渐降低,低频铁损P_1.5/50逐渐降低,但高频铁损P_1.0/400先降低然后逐渐升高。在常化温度为910 ℃、退火温度为900 ℃时,可获得较高的磁感应强度和较低的铁损指标组合:磁感应强度B₅₀为1.70 T,低频铁损P_1.5/50为2.29 W/kg,高频铁损P_1.0/400为13.27 W/kg。

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3. Si、Al、Mn元素对无取向硅钢基础物性影响的热力学计算初探

吴宇轩, 王海军, 乔家龙, 夏雪兰, 施立发, 裴英豪

电工钢 2025, 7 (4): 25-.

摘要（271）

PDF（pc）（1475KB）（252）

采用热力学软件JMat Pro计算了无取向硅钢中Si（3.0 %~3.6 %）、Al（0.5 %~1.5 %）、Mn（0.3 %~0.9 %）不同质量分数情况下的密度、电阻率、比热容和热导率。分析了Si、Al、Mn含量对无取向硅钢的密度、电阻率、比热容以及热导率的影响规律。计算结果表明，在25~500 ℃区间内，无取向硅钢密度随元素含量增加而降低，以300 ℃为例，当w（Al）从0.5 %增加至1.5 %，w（Si）与w（Mn）保持3 %和0.3 %不变时，无取向硅钢密度降低0.8 %；当w（Si）从3.0 %增加至3.6 %，w（Al）与w（Mn）保持0.8 %和0.3 %不变时，无取向硅钢密度降低0.53 %；w（Mn）从0.3 %增加至0.9 %，
w（Si）与w（Al）保持3 %和0.8 %不变时，无取向硅钢的密度几乎没有改变。电阻率方面，以300 ℃为例，对无取向硅钢影响最大的是w（Al），从0.5 %增加至1.5 %，电阻率增长16.42 %；w（Si）从3.0 %增加至3.6 %，电阻率增长5.63 %，而w（Mn）从0.3 %增加至0.9 %，电阻率增长仅有2.82 %。比热容方面，在25~700 ℃温度区间内，比热容随温度增加逐渐增大，以300 ℃为例，当w（Si）从3.0 %增加至3.6 %，比热容的增长0.52 %；w（Al）从0.5 %增加至1.5 %，比热容的增长达到1.04 %，而w（Mn）从0.3 %增加至0.9 %比热容的增长仅有0.35 %，可以看出在该温度区间内Al对无取向硅钢比热容影响最大，其次是Si，而Mn对无取向硅钢比热容影响最小。热导率方面，表现出明显的温度区间依赖性，在0~800 ℃区间内，Si、Al含量增加随温度升高无取向硅钢热导率明显下降；而在800~1 400 ℃区间内没有明显改变，Mn含量的改变与无取向硅钢热导率随温度变化曲线关联性不大。

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4.

宝钢0.18 mm取向硅钢产品在高能效变压器上的应用

马长松, 章华兵, 胡卓超

电工钢 2025, 7 (5): 22-.

摘要（266）

PDF（pc）（477KB）（140）

随着国家能效新标准的实施和国家政策的推动,要求变压器制造企业提高变压器能效等级,也促使取向硅钢生产企业提高产品等级。宝钢目前已形成六大系列⁃70余个牌号取向硅钢产品系列,可以满足不同客户的使用需求,近年来宝钢开发出0.18 mm系列取向硅钢新产品,磁性能优异,目前已经实现批量化生产。本文对宝钢0.18 mm 取向硅钢产品及应用进行介绍,可为变压器制造厂家选材起到参考作用。

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5. 35W300高牌号无取向硅钢的组织和织构演变

陈建华, 褚绍阳, 周启航, 郭飞虎, 乔家龙, 仇圣桃

电工钢 2025, 7 (4): 1-.

摘要（207）

PDF（pc）（1275KB）（158）

应用光学显微镜以及X射线衍射仪，对35W300高牌号无取向硅钢热轧板、常化板、冷轧板和退火板的组织和织构进行表征。研究了35W300组织和织构的演变，结果表明：热轧板表层为细小的等轴晶，过渡层为条带状组织内混有细小等轴晶，中心层为条带状组织；表层存在一定含量的Goss和黄铜织构，1/4层和中心层主要为α-纤维织构和γ-纤维织构。常化板组织为等轴晶，平均晶粒尺寸为（109.1±10） μm；表层织构为Goss和黄铜织构，1/4层和中心层以α*-纤维织构为主。冷轧板组织包括剪切带和形变带；表层和中心层织构类似，均为α-纤维织构和γ纤维织构。退火板组织为均匀的等轴晶，平均晶粒尺寸为（89.5±10） μm；表层和中心层织构类似，均为α*-纤维织构和γ-纤维织构。

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6. 无取向硅钢冷轧边裂及断带研究进展

董林硕, 高鹏飞, 刘旭明, 玄东坡, 徐宁, 郭函, 李亚东, 胡万卿, 耿志宇, 王静静

电工钢 2025, 7 (4): 7-.

摘要（207）

PDF（pc）（1569KB）（637）

无取向硅钢作为驱动电机和电机铁心的关键材料，厚度薄，Si、Al含量高，脆性大，冷轧生产中边部开裂严重，严重影响成材率。根据无取向硅钢成分及工艺特征，分析并总结国内外对无取向硅钢冷轧边裂产生原因，提出今后还需进一步研究和探索的方向

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7. 2025年第5期封面+目次+封底

电工钢 2025, 7 (5): 0-.

摘要（198）

PDF（pc）（620KB）（32）

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8. 新能源汽车驱动电机用硅钢的性能需求研究进展

刘锦文, 李传民, 周富强, 张　奔, 李　军, 张家泉

电工钢 2025, 7 (5): 33-.

摘要（181）

PDF（pc）（879KB）（146）

伴随全球“双碳”战略的深入推进,新能源汽车产业发展迅猛,高牌号无取向硅钢的需求量也随之增长。新能源汽车的设计装配及复杂工况要求驱动电机具备高效率、大转矩、小体积及宽转速范围等特性。基于新能源汽车的行驶特点,其驱动电机对高牌号无取向硅钢的核心要求包括高磁感、高频低铁损、高强度,以及优良的力学性能、良好的冲片性、钢板表面光滑平整且厚度均匀、绝缘薄膜性能优良及磁时效现象微弱等。

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9. 新能源车驱动电机用硅钢材料的铁心损耗性能测试与分析

李家乐, 马德稷, 王思凡, 曾鹿滨, 裴瑞琳

电工钢 2025, 7 (4): 14-.

摘要（177）

PDF（pc）（1097KB）（140）

随着新能源汽车驱动电机的高速化发展，电机损耗及其导致电机温度升高的问题受到了广泛关注。硅钢材料作为驱动电机铁心的主要材料，参与电磁能量的传输和转换，同时产生铁心损耗。这是电机设备的主要损耗，直接影响了电机的效率，且随着电机高速化发展，铁心损耗占比也更大。因此需要准确分析和计算硅钢材料的铁心损耗。通过对取向硅钢、无取向硅钢、超薄硅钢和高强硅钢4种常用或具有高速电机应用潜力的硅钢材料的铁心损耗的测试，分析了不同频率下其损耗变化规律。基于损耗分离模型，分析了磁场频率对铁损模型磁滞损耗系数和涡流损耗系数的影响，为硅钢材料的铁心损耗的计算及损耗模型的优化提供了参考

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10. 自粘结涂层工艺对电机效能影响的研究

李晓燕, 施立发, 陆天林, 李国洋

电工钢 2025, 7 (5): 58-.

摘要（170）

PDF（pc）（1656KB）（173）

为研究自粘结涂层工艺对电机效能的影响,分别将采用自粘结、焊接、点胶三种不同工艺的同一牌号无取向硅钢材料放入同一电机模型进行对比。结果表明:采用自粘结工艺的电机相较于其他两种工艺的电机,效率可以提升约0.5 %,铁损降低约10 %。自粘结工艺下的电机具有更低的铁损,电机的高效率区间均高于点胶工艺和焊接工艺,为自粘结涂层工艺在电机上的应用提供参考。

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11. 热轧无取向硅钢局部高点问题研究及改善实践

郭立合, 姜育男, 宋大伟, 徐海涛

电工钢 2025, 7 (4): 37-.

摘要（166）

PDF（pc）（1203KB）（244）

针对热轧无取向硅钢生产过程中出现的局部高点问题，对生产流程进行深入剖析，精准识别出影响局部高点形成的关键因素，涵盖轧制工艺参数、带钢边部温降及轧辊磨损等。基于此，提出了一系列优化轧制工艺、控制边部温降、新增轧辊磨损模型、下游机架采用异步正弦窜辊策略等有效改善措施。实践结果表明，这些措施显著降低了局部高点的发生率，大幅提升了产品质量，为热轧无取向硅钢生产的质量控制提供了坚实的理论依据与宝贵的实践指导

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12. 退火温度对高强无取向硅钢组织、织构和性能的影响

李翔, 罗文, 戴子岳, 刘旗, 田奥奇, 许朝阳, 贺小国, 程朝阳

电工钢 2025, 7 (6): 1-.

摘要（163）

PDF（pc）（1875KB）（155）

研究了不同退火温度对高牌号无取向硅钢组织、织构及力学、磁性能的影响。结果表明，在650~700 ℃退火温度区间内，试样发生部分再结晶，至750 ℃时完全再结晶。随着退火温度进一步升高，晶粒继续长大，组织均匀性提高。随着退火温度升高，变形织构{111}含量先降后增，有利织构{100}+{110}含量不断上升，织构因子先上升后下降。随着退火温度升高，晶粒尺寸显著增大，磁滞损耗降低，导致低频铁损P_1.5/50和中高频铁损P_1.0/400均显著下降；织构因子先升高后小幅下降，使得磁感应强度B₅₀₀₀先大幅提升，随后小幅下降，在725 ℃出现峰值，为1.616 T。随着退火温度升高，由于晶粒尺寸增大与位错密度降低，试样的屈服强度和抗拉强度先显著降低，后缓慢降低。文中综合性能最佳的退火温度为750 ℃，此时B₅₀₀₀为1.613 T，P_1.5/50为6.62 W/kg，P_1.0/400为40.49 W/kg，屈服强度为496 MPa，抗拉强度为598 MPa。

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13.

热轧温度对50W800无取向硅钢热轧组织和织构的影响

刘旺臣, 艾铖珅, 王　刚, 李江委, 王　存

电工钢 2025, 7 (5): 41-.

摘要（160）

PDF（pc）（1212KB）（193）

通过软件分析和模拟试验轧制等方法,对50W800无取向硅钢热轧温度对热轧组织的影响进行分析。分析结果表明:铁素体⁃奥氏体的转变终止温度为1 115 ℃,奥氏体⁃铁素体的转变终止温度为996 ℃,精轧过程存在两相区轧制;加热温度在1 100 ℃以上时,硫化物和氮化物的析出随温度升高而大幅增多,降低加热温度可以降低无取向硅钢中硫化物和氮化物的析出,可以降低固溶物对晶粒长大的阻碍作用;提高终轧温度,可以提高热轧钢板的晶粒尺寸,形成粗大均匀的铁素体组织,同时可以提高{001}<110>织构比例,有利于无取向硅钢的磁性能提升。

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14. 低温加热取向硅钢热轧过程第二相沉淀析出的动力学计算

吴永春, 郭琪, 贾志伟, 邵媛媛

电工钢 2025, 7 (4): 20-.

摘要（159）

PDF（pc）（1274KB）（195）

以低温加热取向硅钢为研究对象，利用热力学和动力学相关理论计算分析了热轧过程不同加热温度下MnS和AlN沉淀析出的动力学行为。结果表明，位错形核时的临界形核尺寸最小。均匀形核及位错形核机制下，AlN优先析出;晶界形核时，MnS优先析出。MnS的主要形核方式是晶界形核。AlN在温度低于1 323 K时的主要形核方式是位错形核。热轧过程中，温度高于1 425 K时，AlN在晶界形核析出时间最短，反之则以位错析出时间最短。温度高于1 450 K时，MnS在晶界形核析出时间最短，反之则以位错析出时间最短。在板坯出炉后AlN和MnS主要以晶界析出为主，粗轧后随着变形量增大、位错密度升高，有利于促进抑制剂沿位错析出

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15. 热轧卷头尾宽度控制研究及现场应用

李力凡, 刘小龙, 邬学敏, 钱震茂

电工钢 2025, 7 (4): 32-.

摘要（146）

PDF（pc）（1300KB）（112）

热轧原卷的头尾部宽度超宽问题，是国内各钢厂面临的普遍生产难点。本文主要讲述了模型人员通过现场数据分析和生产跟踪调试，独立自主开发了一套粗轧立辊AFC和SIN曲线短行程控制模型，提高了热轧电工钢头尾宽度质量，有效降低了热轧原料卷头尾宽度高点和超宽范围，从而减少因带钢头尾超宽导致刮蹭下工序轧机导向辊、造成破边甚至断带事故的发生率。该技术对电工钢产线提高成材率具有参考意义

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16. 薄规格硅钢生产技术的研究进展

张　鹏, 张文豪, 张　欣, 王　策, 项　利

电工钢 2026, 8 (1): 1-9.

摘要（146）

PDF（pc）（1468KB）（574）

随着新能源汽车、智能电网和可再生能源的快速发展,市场对低铁损硅钢的需求不断增加,厚度减薄是硅钢产品发展的一个趋势,而硅钢厚度的减薄对生产工艺技术提出了更大的挑战。近年来,薄规格硅钢制备与开发成为研究热点。本文综述了薄规格硅钢的生产工艺,其中取向硅钢分为初次再结晶法、二次再结晶法、三次再结晶法以及双辊薄带连铸法;无取向硅钢分为常规工艺法、异步轧制法、双辊薄带连铸法以及平面流铸法。并介绍了薄规格硅钢的生产现状,对薄规格硅钢未来发展方向做出展望,为薄规格硅钢的研发提供参考。

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17. 浦项新能源汽车用无取向电工钢研究进展

李会敏, 曲泰安, 李纪, 张晶, 王莹, 于晓莹

电工钢 2025, 7 (6): 32-.

摘要（145）

PDF（pc）（936KB）（121）

阐述了浦项新能源汽车用无取向电工钢的产品系列和核心性能，系统分析了浦项近5年（2019—2023年）在该领域申请的专利情况，涵盖申请专利特征和核心专利解析，揭示其核心专利的技术手段和技术效果。

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18. 2 %Si无取向硅钢激光焊接性能研究

付余洁, 朱天南, 樊立峰, 岳尔斌, 徐党委

电工钢 2025, 7 (5): 46-.

摘要（144）

PDF（pc）（2502KB）（246）

2 %Si硅钢属于中牌号无取向硅钢,在冷连轧过程经常出现断带,断带位置大部分位于焊缝处,严重影响产品质量及轧辊寿命。为了抑制硅钢在焊缝处的断带问题,利用扫描电子显微镜、电子背散射衍射仪、拉伸试验和硬度测试等方法,探讨了在激光模式、光束质量、焦点位置等参数相同的条件下,焊接功率和焊接速度对2 %Si硅钢组织和性能的影响。结果表面:在焊接功率5.8 kW、焊接速度0.03 m/s时,焊接性能最优。

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19.

取向硅钢Goss剪切带与{111}<112>基体的取向偏转关系

陈思昊, 沙玉辉, 张　芳, 程思飞, 左　良

电工钢 2025, 7 (5): 7-.

摘要（144）

PDF（pc）（1660KB）（126）

高磁感取向硅钢二次再结晶Goss取向({110}<001>)来源于冷轧{111}<112>晶粒中的剪切带。阐明剪切带与基体晶粒取向偏差角关联性,可为进一步提高二次再结晶取向准确度提供新途径。本文采用粘塑性自洽模型结合实验测量的方法,探究了Euler取向空间沿φ₁和φ₂轴偏转10°以内的{111}<112>基体中的Goss剪切带取向偏差角。研究发现,当{111}<112>基体沿φ₁或φ₂轴偏转相同角度时,剪切带与准确Goss取向的φ₁偏差角和φ₂偏差角相近。当{111}<112>基体沿φ₁<90°和φ₂<45°方向混合偏转时,剪切带φ₁偏差角小于φ₂偏差角,而当基体沿φ₁<90°和φ₂>45°方向混合偏转时,剪切带φ₂偏差角小于φ₁偏差角,前者剪切带与准确Goss取向偏差角小于后者。在84°<φ₁<90°且35°<φ₂<46°的{111}<112>基体取向偏转区间,易获得偏差角小于3°的Goss取向剪切带。

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20. 夹杂物特性对无取向硅钢磁性能的影响及其调控技术研究进展

傅　超, 涂　杨, 张　宁, 张　波, 孟　利

电工钢 2026, 8 (1): 31-39.

摘要（143）

PDF（pc）（1562KB）（317）

无取向硅钢作为发电机、电动机等装备的核心软磁材料,冶金缺陷是其磁性能和产品品质的重要影响因素之一,其中夹杂物特性显著影响无取向硅钢的磁性能。本文系统梳理了夹杂物种类、形状、尺寸及数量对磁性能的影响规律与作用机理,总结了夹杂物的有效调控技术。夹杂物的种类、形态、尺寸和数量与磁性能密切相关:种类方面,氧化物夹杂物(如Al2O3)产生的应力场显著钉扎磁畴壁,加剧磁滞损耗;硫化物夹杂物(如MnS)因形态和分布差异,改变磁畴结构,影响磁导率各向异性;氮化物夹杂物(如AlN)以微小弥散形态钉扎晶界与位错,阻碍磁畴壁运动。形态方面,棱角状夹杂物引发应力集中,对磁畴壁阻碍作用远大于球形夹杂物。尺寸方面,微细夹杂物(<1 μm)通过抑制晶粒长大和强钉扎效应,导致矫顽力升高、铁损增加、磁感应强度降低。数量上,夹杂物的体积分数增加会增强相互作用、减小间距,导致应力场叠加,使铁损显著上升。作用机理方面,夹杂物通过改变磁畴壁能量状态、调控晶界迁移和再结晶织构,多维度影响磁性能。针对夹杂物的调控,目前主要采用钙处理和稀土处理技术,通过球化、聚集夹杂物,将其转变为复合夹杂物,实现尺寸增大、数量减少,有效提升无取向硅钢磁性能。

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