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当期目录

2008年 第24卷 第03期    刊出日期:2008-06-05
专题论述
BOF-LF-CC生产特殊钢连铸坯质量控制
蔡开科;孙彦辉;秦 哲
2008, 24(03):  1-6,16.  doi:
摘要 ( 1913 )  
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采用BOF-LF(VD)-CC流程生产的连铸坯的质量对最终产品性能有很大影响。结合作者的经验和近年来文献报道,本文就生产流程中转炉终点碳的控制、脱氧制度和夹杂物控制、钢水的成分和精炼渣成分的控制以及铸坯内部缺陷的控制等问题进行了讨论。指出采用该流程生产合格质量的特殊用途的中高碳钢连铸坯要满足:钢的成分波动范围要窄,钢的洁净度要高(总氧含量T[O]在20ppm左右),铸坯的内部中心区要致密(疏松、缩孔要小),铸坯中心元素偏析要小(C、Mn、S、P)。根据国内外厂家实际生产证明,在生产流程中采用合适的工艺技术完全可以达到上述的要求,获得很好的冶金效果。
生产实践
提高铁水脱硫喷枪寿命的实践
尹卫平;李中洋
2008, 24(03):  7-9.  doi:
摘要 ( 1860 )  
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针对济南钢铁集团总公司第一炼钢厂铁水脱硫喷枪的损害机理,通过改进枪体结构、优化喷枪制作工艺,提高耐材性能指标,使济南钢铁集团总公司第一炼钢厂脱硫喷枪的寿命从平均使用200 min提高到了900 min以上,并很好地解决了铁水复合脱硫的堵枪问题。
优化制造管理技术提高LF产能
董金刚;唐立新
2008, 24(03):  10-12.  doi:
摘要 ( 1755 )  
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由于4号高炉投产,后工序和市场对品种钢需求的增加,LF工序成为影响宝钢一炼钢生产能力发挥、物流顺畅通行的瓶颈之一,在分析了影响LF生产能力的因素后,从精炼工艺、生产流程、生产组织等方面采取了优化措施,降低了不经LF工艺处理钢的生产比例,提高了LF生产能力。
GCr15轴承钢LF精炼过程钢的洁净度变化
张树海;邢梅峦;郝彦英;孙玉春
2008, 24(03):  13-16.  doi:
摘要 ( 1895 )  
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对GCr15轴承钢LF精炼过程各阶段的氧含量及夹杂物含量进行研究。结果表明,在现有工艺条件下,LF精炼15~20min时钢中氧含量已降低到较低水平,LF精炼结束后软吹时间控制15min左右较为合理;到LF精炼结束及中间包中大部分夹杂物尺寸在15μm以下;应进一步加强浇注环节的控制,减少钢水的二次污染。
吹氩站多功能精炼技术开发
殷享兵;黄成红;李具中
2008, 24(03):  17-20.  doi:
摘要 ( 1931 )  
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武钢二炼钢吹氩站改造后,钢水吹氩精炼更能满足生产需要。经过一年多的开发,使吹氩站具有了诸如钢包CAS吹氩;微调钢水中Si、Mn、Ti、Nb成分;微调钢水温度;喂铝线微调Als;喂炭线微调C;为真空处理钢水调温取样;出钢前透气砖试吹氩气提高钢包底吹氩成功率等多种功能,大大节约了生产成本,缩短了工序作业时间。
实验研究
邢钢BOF-LF-CCM工序产能的匹配研究
尹 佳;刘 青;田新中; 胡黎宁
2008, 24(03):  21-24.  doi:
摘要 ( 1896 )  
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在研究邢钢转炉炼钢厂现行生产运行状况的基础上,从物质量基本参数出发,对转炉炼钢生产流程中转炉、LF、连铸机产能进行了分析,对流程的匹配模式进行探索。
模拟铁水罐喷吹脱硅的实验研究
杨世山;刘志敏;刘胜涛;郭 琼;韦耀环;李志强
2008, 24(03):  25-29.  doi:
摘要 ( 1907 )  
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在实验室SiC管炉上采用分批上置法并浸入吹O2在1350℃下进行了模拟铁水罐喷吹脱硅的实验研究。所研究的3种氧化剂均可达到铁水罐喷吹脱硅的目的,其脱硅能力:转炉尘>轧钢铁皮>铁精矿粉。浸入吹入部分气体O2,可显著提高前期(前10 min内)脱硅反应速率,大大缩短处理时间,且减少铁水温降。推荐了喷吹脱硅剂配方和用量,采用转炉尘作喷吹脱硅剂,脱硅效果最好,且不必额外配入CaO,并大大降低制粉设备磨损和运行电耗,应优先选用。
复吹转炉冶炼高磷铁水冶炼试验研究
吴 巍;刘 浏;李 俊;高建军;刘广志;马智明;李玉田;任建中
2008, 24(03):  30-32.  doi:
摘要 ( 1859 )  
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利用500Kg感应炉热模拟顶底复吹转炉,对w(P)=0.28%~2.02%的铁水进行脱磷预处理和炼钢试验研究,结果表明:脱磷预处理期的脱磷率为67%~86%,至炼钢脱碳试验结束时的脱磷率为86%~97%。影响脱磷率的因素主要是炉渣碱度、供氧速度和熔池温度。
C12A7炉渣与合金钢液平衡时的Al行为
陈 斌;姜 敏;包萨日娜;王新华
2008, 24(03):  33-36,6.  doi:
摘要 ( 2056 )  
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实验研究得出C12A7炉渣的组成为:w(SiO2)=6%,w(Al2O3)=46%,w(CaO)=48%与合金钢液(化学成分类似42CrMo)反应90min后钢中w(Al)=(80~100)×10-6,与之平衡的钢中w(T.O)=(6~13)×10-6,生成的夹杂物大都是低熔点球状尺寸很小的钙镁铝硅酸盐类夹杂。从热力学的角度得出当C12A7炉渣和合金钢液达到平衡时钢中铝的含量和平衡条件下为什么钢中铝含量较低时也能将钢中氧含量控制在很低范围的原因。
方坯连铸凝固末端位置研究
罗 森;朱苗勇;张书岩;王忠英;仝太钦;蔡云腾
2008, 24(03):  37-39.  doi:
摘要 ( 1995 )  
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凝固末端位置对于凝固末端电磁搅拌位置的确定至关重要。根据实际情况建立了方坯连铸凝固传热数学模型,并通过射钉法对模型进行了检验。结果表明该模型能够较好的预测凝固末端位置并为凝固末端电磁搅拌提供指导。
40 t钢包浇铸过程的数学模拟研究
赵新凯;孙本良;李成威;王 琳
2008, 24(03):  40-45.  doi:
摘要 ( 2035 )  
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利用CFD商业软件,对建立在正交网格上的40t钢包浇铸过程进行了数值模拟,模拟结果得出了钢包静置和钢包浇铸的钢水流动规律。研究发现:钢包静置时,温度梯度会逐渐变大,钢液呈自上而下的循环流,流速会逐渐变小,在浇铸前可在临界吹气量下喷吹惰性气体3min以消除温度梯度;钢包浇铸时,钢液呈自下而上的循环流,根据临界高度的模拟结果可拟合出一条直线,对实际生产中临界高度的确定具有一定的参考价值。
高性能管线钢高温延塑性对比研究
刘 洋;王新华;颜 涛;张炯明;张开均
2008, 24(03):  46-49,5.  doi:
摘要 ( 1956 )  
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用Gleeble-1500热/力模拟机测试了X60、X65、X70钢铸坯的高温延塑性,并进行对比研究。通过扫描电镜、金相显微镜对断口形貌及组织进行分析,得出主要结论:高温脆性区(Tl~1300℃)钢的延塑性主要受碳含量多少的影响,相比较X70的塑性较好;高温高塑性区(1100℃~1300℃)由于试验应变速率小于10-2/s时,该区域不存在脆化,3个钢种塑性均很好;在塑性槽高温端(900℃~1100℃),由于低熔点硫化物等析出,弱化晶界,另外动态再结晶发生温度的不同,导致两个钢种塑性的明显差别;塑性槽两相区(700℃~900℃)先共析铁素体的出现是3个钢种塑性很低的共同原因,MnS和钛可以促进铁素体在晶内和晶界同时生成,750℃以下,3钢种延塑性均有所提高,X65塑性恢复较快。
辅助技术、材料及设备
LF电极升降调节系统的分析研究
崔 巍;李华德;张 巍
2008, 24(03):  50-54.  doi:
摘要 ( 1955 )  
相关文章 | 计量指标
精炼炉电极控制系统是一个多变量、非线性、参数时变、滞后、耦合系统,早期PID控制方式难以实现更好的控制效果。从包钢生产实际出发,分析研究了PID电极升降控制、IAF模式人工神经网络的控制思路、算法介绍,以及阻抗控制的应用结构。
设计改造
新型170 t钢水罐的系统CAE仿真分析
罗会信;陈文娟;吴佑明;江 斌;张成斌
2008, 24(03):  55-58.  doi:
摘要 ( 2021 )  
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钢水罐是连铸生产线上的重要设备,其应力分布直接影响到钢水罐的使用寿命。针对武钢一炼钢新型170t钢水罐,利用有限元仿真技术,研究了钢水倾倒过程中,钢水罐处于0位倾动位置时的温度场和应力场分布状况,为新型钢水罐的日常维护以及设备优化提供了依据。
综述
冶金弃渣综合利用与展望
杨双平;李三军;刘新梅
2008, 24(03):  59-62.  doi:
摘要 ( 1904 )  
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介绍了冶金弃渣的来源、分类、物质组成以及产出现状,并概括了国内外炼钢方面冶金弃渣综合利用方法的新进展,并分析了这些方法的优点与局限,提出了以后可能的研究方向。