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2013年 第29卷 第5期 刊出日期:2013-10-05
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生产实践
X65抗酸管线钢冶炼生产实践
李战军;刘金刚;郝 宁;陈 霞;白学军;朱志远
2013, 29(5): 1-3. doi:
摘要
(
341
)
相关文章
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计量指标
研究了采用“铁水脱硫预处
理→
转炉
→
LF
→
RH
→
板坯浇铸”生产
X65
抗酸类管线钢的工艺流程,实现了高洁净度和良好内部质量抗酸类管线钢连铸坯的批量生产。成品成分控制水平达到
w
(
C
)
≤0.045 %
,
w
(
P
)
≤80×10
-6
,
w
(
S
)
≤7×10
-6
,
w
(
N
)
≤34.5×10
-6
,
w
(
H
)
≤1.4×10
-6
;钢中
B
类夹杂物控制在
0.5
级以下,基本没有长条状
MnS
夹杂物;连铸坯低倍评级中心偏析达到
C
类
0.5
级以下水平。
电渣重熔过程中渣系对镁含量的影响
王亮亮;李 晶;李勇勇;宁 博;谭 兵;陈雪梅;张 波
2013, 29(5): 4-6,10. doi:
摘要
(
242
)
相关文章
|
计量指标
研究了电渣重熔过程,不同渣系对H13模具钢电渣锭中镁含量的影响。结果表明:电渣重熔过程中,在电极端头熔滴形成阶段镁的烧损占总损失量的50 %左右。镁的烧损限制性环节为[Mg
2+
]由反应界面向渣中的传质。为了避免电渣重熔过程中镁的烧损,应严格控制造渣材料中的SiO
2
含量,并且对自耗电极进行去氧化铁皮处理。含镁自耗电极电渣重熔过程合适的渣系为
w
(CaF
2
)=50 %,
w
(Al
2
O
3
)=20 %,
w
(CaO)=20 %,
w
(MgO)=10 %。
高碳钢转炉冶炼过程脱钛理论计算及生产应用
郭大勇;高 航;万雪峰;王秉喜;臧绍双;王 宁
2013, 29(5): 7-10. doi:
摘要
(
237
)
相关文章
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计量指标
通过热力学计算,对转炉脱钛过程进行了研究。通过计算得出:转炉冶炼过程前期是去除钢中钛的有利阶段。在转炉冶炼后期,由于钢液温度升高,钢液脱钛所需的氧活度明显增加。通过采用转炉双渣法冶炼、适当提高转炉冶炼终点碳含量,可以达到降低钢中钛含量和避免钢液氧化严重、减轻转炉炉后操作负担的双重目的。
LF精炼生产低硫钢工艺实践
黄德胜
2013, 29(5): 11-13,1. doi:
摘要
(
272
)
相关文章
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计量指标
根据攀枝花钢钒有限公司提钒炼钢厂LF生产工艺,分析了影响LF脱硫效率的主要因素。钢包渣的碱度、氧化性和曼内斯曼指数以及处理过程的吹氩搅拌均对脱硫有较大影响。采用还原剂降低钢包渣氧化性、提高精炼渣碱度以及合理控制渣中Al2O3含量等措施,可提高LF精炼过程的脱硫能力。在生产管坯钢时,LF过程脱硫率达到65 %以上,并形成了批量生产w(S)≤0.003 %的低硫钢的能力。
CAS-OB钢包底吹的物理模拟和工业试验
马文俊;包燕平;王 敏;
2013, 29(5): 14-17. doi:
摘要
(
219
)
相关文章
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计量指标
以国内某钢铁公司的
CAS-OB
精炼钢包为原型,在相似性原理的基础上建立了水模型,研究在
CAS-OB
精炼过程中底吹气量、渣层厚度对排渣直径和临界卷渣气量的影响。根据试验结果提出以下优化方案:排渣时期底吹气量应控制在
500 L/min
;精炼时底吹气量应控制在
600
~
700 L/min
;软吹时期底吹气量应控制在
500 L/min
。工业试验表明,
CAS-OB
底吹气量优化后钢液的洁净度和可浇铸性有所提高。
无取向电工钢RH深脱硫工业试验
廖建军;秦 哲;仇圣桃;赖朝彬
2013, 29(5): 18-21. doi:
摘要
(
237
)
相关文章
|
计量指标
采用
CaO-CaF
2
复合渣系为脱硫剂,利用
RH
投入法对无取向电工钢进行工业深脱硫试验。试验结果表明,在脱硫剂加入量为
7 kg/t
时,钢中平均硫质量分数从
31×10
-6
降低到
18×10
-6
,
RH
平均脱硫率为
41.7 %
,最高达
47.1 %
。对钢包顶渣中
w
(
FeO+ MnO
)、碱度、
MI
指数(炉渣系数)进行分析
表明,
w
(
FeO+MnO
)是
RH
脱硫效果的主要影响因素
,控制
w
(
FeO+ MnO
)≤
5 %
,顶渣碱度
R
≥
5
,
RH
能够获得较好的脱硫效果。
小方坯连铸机的二冷配水优化
田 陆;包燕平;梁维盛
2013, 29(5): 22-24,2. doi:
摘要
(
216
)
相关文章
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计量指标
介绍了酒钢集团榆钢分公司方坯2号连铸机二冷配水系统的改造过程。针对铸坯角裂、中心裂纹等质量问题和二冷配水不均匀的问题,重新设计了二冷配水的回路布置,更改了喷嘴型号,重新划分了冷却长度,并对二冷配水参数进行了优化和调整后,改造后铸机的拉速由原来的2.4 m/min提升到3.2 m/min,角裂、中心裂纹等缺陷得到明显改善,铸坯质量明显得到提高。
200系列不锈钢连铸结晶器液面波动研究
谢长川;杨 东;罗德洪;陈友斌;王朝盈;李 刚
2013, 29(5): 25-29. doi:
摘要
(
245
)
相关文章
|
计量指标
介绍了200系列不锈钢板坯铸机结晶器液面波动的特点,分析计算了J4不锈钢的高温热特性和鼓肚量,并通过建立ANSYS数学模型对铸坯的鼓肚进行了数值模拟。分析认为造成结晶器液面波动的主要原因是铸坯初生坯壳厚度不均匀,在铸机前部区域产生了较大的鼓肚。通过调整铸机结晶器、二次冷却水量,和优化相关的设备参数等方法,有效降低了结晶器液面波动,提高了铸坯的表面质量。
低碳钢板坯表面夹渣的研究与控制
孙云虎;罗传清;王延峰;张 华
2013, 29(5): 30-33. doi:
摘要
(
227
)
相关文章
|
计量指标
针对武钢由于板坯边部表面(皮下)夹渣引起钢卷边部黑线和起皮等边部缺陷的问题,提出了使用高黏度保护渣、侧孔扩张型浸入式水口和恒速浇铸等控制措施,并进行了工业试验。试验结果表明:采用高黏度保护渣浇铸,尤其是黏度0.30 Pa·s以上的保护渣,可以有效减少结晶器卷渣的发生;使用侧孔扩张型浸入式水口和恒速浇铸,可以有效减小结晶器液面波动,降低铸坯的表面夹渣发生率;工艺优化后,低碳钢板坯因表面(皮下)夹渣的转用率由4.28 %降到0.16 %。
试验研究
150 t钢包底吹布置优化水模试验研究
朱万军;区 铁;齐江华;杨成威;彭著刚;刘先同;王春锋
2013, 29(5): 34-37,5. doi:
摘要
(
225
)
相关文章
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计量指标
基于相似原理,按照相似比1︰4对武汉钢铁(集团)公司150 t钢包建立了水力模型,通过水模试验考察了吹氩孔位置、角度以及吹氩流量变化对钢包混匀时间的影响,并考察了不同底吹布置条件下钢包流场变化情况。水模试验结果表明,原型方案中,最佳吹气流量为0.64 m
3
/h;0.65
R
-90°为底吹透气喷嘴最佳布置方式;底吹喷嘴布置不仅要考虑低吹气流量下的混匀效果,而且要考虑到气体对钢包内壁的冲刷作用。
250 t钢包吹氩夹杂物去除的水力学模拟
郑 万;沈 星;杨运超;李光强;卢 凯;屠 浩;朱诚意
2013, 29(5): 38-42. doi:
摘要
(
229
)
相关文章
|
计量指标
以分散的有机液滴模拟夹杂物碰撞、聚合、长大,采用水力学模型研究了250 t钢包吹氩工艺参数、变流量吹氩方式及透气砖透气性能变化对夹杂物去除效果的影响。结果表明:吹氩最初0~8 min去除夹杂物效率高,夹杂物去除率达到40 %~50 %,吹氩28 min夹杂物去除率达到70 %以上;在20~50、60~85 m3/h的吹气流量内各有一个最佳去除夹杂物吹氩流量,分别为30和67 m3/h,且67 m3/h吹氩量的去除夹杂物效果更好;变流量67 m3/h(0~8 min)+30 m3/h(8~28 min) 吹氩模式夹杂物去除率达到80 %以上,优于恒定流量吹氩模式;夹杂去除率随着透气砖堵塞面积增加明显降低。
高氮钢全氧量和夹杂物控制试验研究
耿国锋;孔凡亚
2013, 29(5): 43-46. doi:
摘要
(
254
)
相关文章
|
计量指标
对高氮钢
在
25 kg
中频真空感应炉中的脱氧进行了研究,试验在
1 873 K
和
0.08 MPa
氮气保护下进行。试验
1
用铝
-
镁脱氧剂进行脱氧,试验
2
脱氧剂为铝,对不同时间点的全氧量和夹杂物进行研究。试验
1
的结果显示,加入铝后,钢液中的全氧质量分数为(
70~75
)
×10
-6
;加入镁合金后,
w
(
O
)进一步降低至
20×10
-6
。试验
2
加铝量提高到
2.3 kg/t
后,得到全氧质量分数在
10×10
-6
以下。扫描分析显示铝、镁处理后夹杂物中铝、镁分布在外部,铬和锰分布在心部。真空感应炉冶炼结果发现,钢中的全氧质量分数为
12×10
-6
,夹杂物仍能达到试验
2
的水平。
铁水预处理搅拌法脱硅的特征初探
耿敬涛;杨世山;张步实;王云思;张 召;宁培峰
2013, 29(5): 47-51. doi:
摘要
(
259
)
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|
计量指标
在实验室SiC管炉中进行了铁水预处理脱硅的试验研究,比较了上置法、吹气搅拌法、模拟喷吹法和机械搅拌法脱硅的脱硅能力、起泡高度、脱硅有效氧利用率。初步结果表明:搅拌能明显地缩短脱硅反应时间,提高脱硅速率,且随搅拌功增大,脱硅能力提高。机械搅拌法脱硅渣起泡高度最低,脱硅能力明显优于上置法脱硅,说明机械搅拌有利于抑制或降低脱硅渣起泡、提高脱硅能力。
钢液RH精炼中脱硫过程的数值模拟
胡汉涛;马志刚;蒋晓放;黄宗泽
2013, 29(5): 52-55. doi:
摘要
(
234
)
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|
计量指标
简析了钢液
RH
精炼中的脱硫过程。基于冶金热力学和动力学,建立了该过程的数学模型。以该模型对实际过程作了数值模拟,并考察了粉剂的粒度、用量及其在钢中的停留时间对脱硫的影响。该模型给出的结果与工业试验数据较吻合;随着初始硫含量的增加,脱硫率有上升的趋势;减小粉剂粒度可改善脱硫效果;加大粉剂用量能够提高脱硫量,但脱硫剂的最大用量受实际工艺条件所限制。适当降低提升气体流量可延长粉剂在钢中的停留时间和提高脱硫效率。
磷在CaO-FeO*-SiO2-P2O5-CaF2渣和铁水间的分配
周进东;毕学工;杨 福
2013, 29(5): 56-60. doi:
摘要
(
223
)
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|
计量指标
对于
FeO
含量高的渣系,不能采用传统的渣
-
金属平衡技术直接测定磷在渣和碳饱和铁水间的分配。本文采用了间接测量法,即首先测量磷在渣和固态铁间的分配比,而后通过计算得到磷在渣和碳饱和铁水之间的分配比,研究了
1 573 K
下
CaO-FeO
*
-SiO
2
-P
2
O
5
(15 %)-CaF
2
渣系的脱磷能力。同时采用了扫描电镜、能谱分析与
X
射线衍射分析技术研究了磷在脱磷渣中的赋存形式。结果表明:碱度
7.0
左右时,磷分配比随
(FeO
*
)
的增加而下降;碱度超过
3.76
时,磷分配比随碱度的升高下降;
(FeO
*
)
较高时,适当降低碱度,可保证脱磷渣有较高的吸磷能力;含磷物相为液渣和氟磷酸钙,液渣中
w
(P)=
2.45 %
~
4.25 %
,氟磷酸钙中
w
(P)=
22.99 %~27.16 %
。
武钢
60 t
双流连铸中间包流场优化试验研究
张剑君;高文芳;曹同友;杨新泉;唐树平;杨枝超
2013, 29(5): 61-64. doi:
摘要
(
298
)
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计量指标
利用水力学模型试验方法研究了武钢60 t双流连铸中间包的流场特性,分析了各方案的中包特性参数和停留时间分布曲线(RTD曲线),得出了优化方案,并进行了工业试验。结果表明:水模型试验死区体积比
V
d
由23.63 %降至5.33 %,平均停留时间
T
a
达到364.5 s,较现用中包增加了70.5 s,优化后的中包流场更加合理。工业试验结果表明,中间包→铸坯氧化物夹杂物去除率由46.5 %提高到71.5 %,铸坯洁净度显著提高。
第三代汽车钢的热物性及相变特征研究
陶红标;王明林;范 倚;张 慧;赵 沛
2013, 29(5): 65-69. doi:
摘要
(
220
)
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计量指标
以Fe-Mn、Fe-C和
Fe-Mn-C
相图为基础,结合锰钢相关研究的文献调研,采用数学计算、物理测试、热态模拟试验以及连铸工业试验等方法研究了第三代汽车钢的液、固相线温度、热膨胀系数、导热系数、黏度、高温力学性能等关键热物性参数,同时分析了冷却过程的相变特征,为该钢种的规模化工业生产提供了参考依据。
降低
IF钢转炉终点成本研究
李 翔;包燕平;林 路;周寒梅
2013, 29(5): 70-73,7. doi:
摘要
(
320
)
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计量指标
通过对两种
IF
钢冶炼工艺路线生产成本比较,提出了
IF
钢冶炼的最佳工艺路线为:铁水预处理
→BOF→RH→CC
。基于该工艺路线,并结合
IF
钢生产实践,通过比较不同转炉终点碳含量对转炉炉况、吹氧时间、转炉吹损及出钢氮含量的影响,得出了
降低冶炼成本的转炉最佳终点控制目标
:碳质量分数控制在
0.04 %~0.06 %
,出钢温度在
1 700
℃
以上。
设计改造
近终形异形坯/大方坯复合型连铸机设计特点
陈 阳;张炯明
2013, 29(5): 74-78. doi:
摘要
(
219
)
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计量指标
为配合轨梁厂2号横列式轧钢线改造,包钢炼钢厂新建了
一台
3机3流异型坯/大方坯复合型连铸机,可以生产断面1024 mm×390 mm×120 mm异形坯,还可完美兼容319 mm×410 mm大方坯的生产。该铸机采用塞棒手动开浇+半浸入式水口浇铸方式、全弧形组合式结晶器、DynaFlex液压振动、辊列优化、
内弧自动除水
、连续矫直、自动火焰切割、自动出坯、DynaSpeed二冷自动配水等多项新技术。截至2013年1月20日,该铸机累计生产BB4断面异形坯5 150.4 t,各项指标达到设计要求,铸坯表面无缺陷、内部质量优良。