炼钢

含钒铁水复合喷吹脱硫工艺优化

徐立山;孔超;周波

2013, 29(6): 1-4. doi:

摘要 ( 293 )

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介绍了复合喷吹脱硫工艺在河北钢铁股份有限公司承德分公司含钒铁水预处理中的应用情况，对影响含钒铁水脱硫率及脱硫终点命中率的相关因素进行分析，针对含钒铁水特点，通过优化调整喷吹参数，有效改善脱硫效果，平均终点硫命中率达到86.7 %。

铁水包内大用量喷镁脱硫工艺

舍甫钦科А Ф;巴什马科夫 А М;马那钦И А;德沃斯金Б В;特洛钦科 Э А;刘东业;吕学仁

2013, 29(6): 5-8. doi:

摘要 ( 270 )

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试验证明了把颗粒镁“分散”地喷入铁水中并充分扩散的脱硫过程所具有的脱硫潜力。开发的大用量喷镁脱硫工艺可以将铁水预处理熔池中的换热-换质界面增大 33 %～50 %，由此提高了镁的利用率，喷镁用量由7～13 kg/min增加到16～25 kg/min，脱硫及扒渣全过程耗时只相当于转炉冶炼周期的 50 %～70 %。确定了喷吹过程参数和装置结构参数，所有的工艺任务由一套喷吹装置完成。研发的成果在钢厂已被应用。

12Cr2Mo1钢的冶炼工艺实践

崔政阳;段飞虎;王鹏飞

2013, 29(6): 9-11,2. doi:

摘要 ( 298 )

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采用“EAF→LF→VCD→VC”工艺冶炼12Cr2Mo1钢，有效地降低了夹杂物含量，提高了钢水的纯净度，通过严格控制钢中硫、磷、锡、砷、锑等元素含量，能够得到满足成分要求的钢水。钢锭的表面质量良好，晶粒度及非金属夹杂物级别都满足标准要求。

锰矿石LF合金化热力学、动力学分析及生产实践

张朝发;常金宝;李双武;韩志杰;马德刚;刘善喜;项有兵

2013, 29(6): 12-14,5. doi:

摘要 ( 258 )

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针对锰矿石转炉直接合金化工艺存在锰收得率低、收得率不稳定、影响因素多等缺点，为进一步提高锰的利用率，提出锰矿石LF合金化工艺。通过热力学和动力学两方面分析锰矿石在LF的冶金效果，揭示出锰矿石在LF的还原机理，明确锰矿石还原效果的影响因素及提高锰利用率应采取的具体措施。生产实践表明，利用该工艺平均锰收得率可达92 %左右，比转炉合金化工艺提高30 %以上，可降低炼钢成本9.62元/t。

CSP薄板坯连铸结晶器锥度优化与应用

董长征

2013, 29(6): 15-18. doi:

摘要 ( 297 )

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为控制武汉钢铁股份有限公司条材总厂CSP分厂纵裂漏钢事故和降低板坯表面纵裂、结疤等缺陷改判率，结合现场生产实践，对CSP漏斗形结晶器锥度进行了优化研究，考虑到结晶器铜板特殊的漏斗形结构和窄面在使用过程中的磨损，将锥度在外方设计的基础上进行优化。优化后的锥度设定量比外方提供的数值增加了15 %～25 %。应用新锥度设计后降低了纵裂漏钢率，有效控制了板坯表面纵裂、结疤缺陷改判率，改善了钢卷质量。

电缆钢DL05的试制开发

贾万军;李具中;帅习元

2013, 29(6): 19-22. doi:

摘要 ( 245 )

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针对试制开发电缆钢DL05过程中存在导电率偏低、疤状缺陷等问题，分析了电缆钢DL05成分对质量的影响，通过实施降锰控硫等工艺措施，当钢中w(Mn)≤0.19 %和w(Mn)/w(S)≥10时，盘条导电率(%IACS)从15.51 %提高至16.58 %，大幅降低由“热脆”导致盘条表面产生“疤状”的轧制缺陷，产品质量满足了用户要求，成功开发电缆钢DL05产品。

转炉吹炼过程炉渣的变化及其对脱磷的影响

刘飞;管挺;孙凤梅;程奎生

2013, 29(6): 23-27,3. doi:

摘要 ( 287 )

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通过化学成分、微观形貌以及物相等的分析，研究了转炉吹炼不同阶段形成的炉渣成分和矿物相特点。结果表明，转炉吹炼前期炉渣与终点炉渣相比，碱度、全铁含量以及活性氧化钙含量较低，P2O5含量较高，磷分配比较低。凝固后的前期炉渣和终点炉渣中主要存在3种相：MgO-(FeO+MnO)固溶体相、CaO-FeO固溶体相和2CaO·SiO2-3CaO·P2O5固溶体相。炉渣中的磷主要存在于2CaO·SiO2-3CaO·P2O5相中。吹炼前期增加炉渣中氧化铁含量和液态渣比例有助于提高磷分配比，吹炼后期控制炉渣碱度，提高炉渣中2CaO·SiO2的比例可促进脱磷反应的进一步发生，提高磷分配比。

电炉底吹工艺优化研究

谷云岭;朱荣;董凯;鲍翔;谢国基;刘治权;寿栋;马国宏;

2013, 29(6): 28-30. doi:

摘要 ( 250 )

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为进一步研究电弧炉底吹工艺对炼钢过程的影响，对电弧炉底吹工艺进行物理模拟及搅拌机理研究，以西宁特殊钢股份有限公司65 t电弧炉为基础展开相关试验，结果表明：在符合合理底吹气量的条件下，底吹砖寿命达到623炉，实现炉壳寿命与底吹砖寿命同步，底吹动力学条件较好，更有利于反应达到平衡，钢铁料消耗降低了5.836 kg/t，石灰消耗降低了10.827 kg/t，脱碳速率增加0.011 %，电弧炉采用底吹工艺取得良好的冶金效果。

转炉→吹氩站→连铸工艺生产SPHC钢洁净度研究

殷雪;孙赛阳;孙彦辉;罗磊;易操;王克玉

2013, 29(6): 31-36. doi:

摘要 ( 320 )

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通过对“转炉→吹氩站→连铸”工艺流程生产SPHC钢各工艺环节系统取样，采用氧氮化学分析、光学显微镜分析、扫描电镜能谱分析和大样电解等多种方法，研究了炼钢全流程中夹杂物的形貌、尺寸、数量及组成。结果表明：全流程总氧含量呈现下降趋势；整个炼钢流程钢中夹杂物成分基本分布在高Al2O3附近，铸坯中夹杂物成分分布比较分散，主要为Al2O3夹杂、单独的MnS夹杂以及Al2O3-MnS、Al2O3-CaS、MnS-CaS复合夹杂物；各工序夹杂物的尺寸以小于5 μm为主，铸坯中夹杂物数量为6.2 个/mm2；钢中大型夹杂物主要为Al、Si、Ca、Ti、Mn、Mg的部分或全部元素的复合夹杂物，主要为外来夹杂物及二次氧化的产物，部分夹杂物中含有K、Na元素，这说明在浇铸过程中存在结晶器保护渣的卷入。

连铸保护渣渣膜结构的数学模拟及生产初步应用

朱立光;胡斌;王杏娟

2013, 29(6): 37-40,7. doi:

摘要 ( 248 )

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为了指导生产实践，以结晶器内保护渣渣膜为研究对象，应用传热学原理，模拟分析了保护渣渣膜结构的变化规律。计算结果表明：结晶器内自弯月面向下，液渣层厚度先增大后减小；在液渣膜厚度减小时，结晶体开始形成，并随着温度的降低，结晶结束；此后，玻璃体开始大量生成，形成玻璃层。构建的数学模型对于改善铸坯质量和优化保护渣设计均具有理论指导意义。

非稳态连铸坯洁净度的定量研究

朱国森;王新华;邓小旋;季晨曦;陈斌

2013, 29(6): 41-47,5. doi:

摘要 ( 290 )

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采用Aspex Explorer电镜对“KR铁水脱硫→转炉脱磷→转炉脱碳→RH精炼→板坯连铸”工艺路线生产的DC06（IF钢）连铸坯洁净度进行了定量研究，试样检测面积在9382.8～52061 mm2。研究发现：IF钢铸坯中的夹杂物主要有5种类型，分别是簇群状Al2O3夹杂物、块状Al2O3、Al2O3·TiOx系类球状夹杂物、保护渣卷入造成的夹杂物和“气泡+Al2O3”类夹杂物。正常铸坯具有很高的洁净度，w(T.O)=0.001 0 %～0.001 3 %，大于50 μm夹杂物平均为0.31个/cm2，并且未检测到来源于保护渣卷入形成的50 μm以上夹杂物。在试验采用的拉速范围内（1.0～1.5 m/min），正常浇铸铸坯试样中检测到的大于50 μm夹杂物数量随拉速增加而降低。在各类非稳态浇铸铸坯中，开浇阶段第1块铸坯（头坯）品质降低最为严重，不能用于生产有表面质量要求的汽车、家电等冷轧钢板；开浇阶段第2块铸坯、快换水口铸坯和尾坯中50 μm以上夹杂物数量明显高于正常铸坯，用于汽车钢板生产应采用表面清理或降级；交换钢包交接坯和倒数第2块铸坯和正常铸坯洁净度水平相当，可以用于汽车钢板的生产。

中厚钢板探伤不合格原因分析

杨小刚;张立峰;张瑞;杨文

2013, 29(6): 48-52. doi:

摘要 ( 247 )

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运用低倍及光镜观察组织、普通扫描电镜及Aspex自动扫描电镜研究夹杂物分布等手段分析了A709Gr50F钢板探伤不合试样，检验结果表明：在轧板的厚度中心出现了大量微裂纹，主要影响因素为带状组织及长条状MnS塑性夹杂物。

多断面方坯连铸机二冷喷淋系统设计优化

陈玉亮;张文;张愉;宋晓燕;张钟蓓

2013, 29(6): 53-56. doi:

摘要 ( 285 )

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介绍了一种多断面方坯连铸机二冷喷淋系统设计优化策略。通过对二冷喷淋系统的相关设备进行设计优化后，连铸机的更换铸坯断面时间降低到约10 h，生产准备时间降低到约 0.5 h；同时，有效地解决了铸坯质量差、设备检修困难及漏钢等问题。为同类型的连铸机二冷喷淋系统改造或设计提供了实践经验。

无氟保护渣的研制

(攀枝花学院资源与环境工程学院;四川攀枝花 000)

2013, 29(6): 57-59,6. doi:

摘要 ( 279 )

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为了消除氟的危害，在低碳包晶钢用结晶器保护渣中添加Li2O、BaO、B2O3等低熔点助熔物质，取代氟的使用。当保护渣碱度为1.04时，熔点为1 170.8 ℃，结晶温度为1159.3 ℃，使得无氟保护渣研制成功。

转炉钢渣对镁质耐火材料的侵蚀过程

邓志豪;董元篪;李小虎;王珏;吴六顺

2013, 29(6): 60-65. doi:

摘要 ( 355 )

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以CaO-MgO-SiO₂-Fe₂O₃-P₂O₅为试验渣，采用静态法研究此渣系在碱度变化时对高纯氧化镁坩埚的侵蚀行为，使用扫描电镜(SEM)、能谱分析（XRD）等方法对侵蚀区域和熔渣的微观结构进行研究，结果表明：1 600 ℃时，不同碱度的熔渣结构不同，R＞2.5时，若w(FeO)/w(Fe₂O₃)值高，FeO渗入MgO层形成具有良好耐火度的(Mg、Fe)O；若w(FeO)/w(Fe₂O₃)值低，优势存在的2CaO·Fe₂O₃与微量杂质Al₂O₃在MgO晶界处反应形成液相4CaO·Al₂O₃·Fe₂O₃，促进熔渣不断沿晶界进入MgO层，加速渣蚀过程。R＜2.5时，MgO不断溶入熔渣形成MgO·Fe₂O₃和CaMgSiO₄（CMS），直至熔体MgO浓度饱和。在R=1时，试验渣w(MgO)可达18.23 %，表明耐火材料侵蚀严重。

“WISDRI干法”转炉煤气净化及回收技术的应用

葛雷

2013, 29(6): 66-70. doi:

摘要 ( 239 )

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深入探讨和分析了转炉煤气干法净化及回收技术在国内外的应用情况。“WISDRI干法”转炉煤气净化及回收技术首次在武钢集团昆钢新区转炉上进行了创新性的应用，解决了转炉煤气干法技术在高海拔地区应用中存在的诸多工程问题和干法系统易泄爆等问题。

钢中MnS夹杂物控制综述

杨文;杨小刚;张立峰;刘雪峰

2013, 29(6): 71-78. doi:

摘要 ( 361 )

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MnS夹杂物能够改善钢的切削性能，但是由于具有良好的变形性能，轧制后易沿轧制方向延展成为大尺寸长条状夹杂，恶化钢材的横向性能并易成为裂纹源。因此希望钢中MnS夹杂物被控制成小尺寸弥散分布的球形或纺锤形。从钢液成分控制、连铸和轧制工艺控制以及热处理等方面对前人在MnS夹杂控制方面所做的工作进行了综述。

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