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当期目录

2026年 第42卷 第1期    刊出日期:2026-02-05
上一期   
封面和目录
2026, 42(1):  0-0. 
摘要 ( 18 )   PDF (1099KB) ( 6 )  
相关文章 | 计量指标
专题论述
铁水预脱硫技术的发展现状与展望
杨耀棋, 张燕超, 薛月凯, 潘宏伟, 王书桓, 赵定国
2026, 42(1):  1-14. 
摘要 ( 17 )   PDF (22741KB) ( 9 )  
相关文章 | 计量指标
随着我国钢铁工业向高质量发展转型升级,铁水预处理脱硫技术作为控制钢中硫含量的关键工艺,其战略地位日益凸显。系统梳理了铁水预处理脱硫技术的研究进展与未来趋势。在技术发展层面,通过历史沿革分析明确了机械搅拌法(KR)与喷吹法两大主流工艺的技术演进路径。在理论机制研究方面,基于热力学计算揭示了氧化钙与金属镁两种脱硫剂的反应特性,系统阐明了温度、硫活度等热力学参数对反应平衡的影响规律;同时从动力学角度,针对KR法的固-液混溶机理与喷吹法的气-粉两相流特征,明确了搅拌强度、载气压力等关键参数对脱硫速率的调控规律。研究方法层面,综合运用物理模拟与数值模拟手段,系统揭示了搅拌方式、设备参数、漩涡特征及桨叶结构等多因素协同作用机制,建立了工艺参数与脱硫效率的量化关系模型。面向行业高质量发展需求,从工艺优化路径、装备智能升级和新型脱硫剂开发三个维度提出发展建议,为构建高效、稳定、低耗的脱硫技术体系提供理论支撑与实践指导。
炉外精炼
MRT2.5钢生产工艺与精炼渣优化对钢中夹杂物的影响研究
霍立桥, 朱俊涛, 武献民, 邰军凯, 成日金, 张 华
2026, 42(1):  15-21. 
摘要 ( 18 )   PDF (10839KB) ( 5 )  
相关文章 | 计量指标
国内某厂传统工艺生产的MRT2.5钢过程中,由于转炉出钢下渣带来的高氧化性渣,对钢包内钢液造成二次氧化,影响了产品质量。为改善此问题,分析了未还原改质顶渣的氩站直上连铸和经过LF还原改质顶渣两种工艺的差异,并做了钢包渣系优化分析,研究两种工艺及渣系优化对提高钢液洁净度的影响。通过FactSage 8.1热力学软件计算,对CaO-SiO2-Al2O3-MgO-FeO渣系进行优化,增强渣对Al2O3夹杂的吸附能力。工业试验结果显示,氩站直上连铸工艺调整渣系w(CaO)/w(Al2O3)=1.68,夹杂物密度由69.26个/mm2降低至44.40个/mm2;LF还原改质工艺将渣中FeO质量分数由7%降低至1.46%,夹杂物密度由69.26个/mm2降至38.61个/mm2;采取LF还原改质+渣系优化的工艺后,夹杂物密度进一步降至24.32个/mm2,显著提升了钢液洁净度。采用工艺2-2(LF还原改质+渣系优化工艺)进行生产,连浇5 h后,水口无明显堵塞现象。精炼渣系范围宜控制在w(CaO)= 41.11%~54.14%,w(SiO2)= 0~10.38%,w(Al2O3)= 27.20%~51.20%,w(MgO)= 5%~8%,渣中w(CaO)/w(Al2O3)控制在0.80~1.99。
颗粒氧化物在RH深脱碳工艺中的应用实践
唐爱华, 张才贵
2026, 42(1):  22-27. 
摘要 ( 19 )   PDF (4116KB) ( 5 )  
相关文章 | 计量指标
在RH脱碳过程中,随着钢中碳和氧含量的持续降低,脱碳反应变得越来越困难。因此,提高RH脱碳后期的脱碳速率对于提升RH生产效率具有重要意义。在梅钢RH脱碳后期进行了添加颗粒氧化物的试验,分析了颗粒氧化物的作用及对RH脱碳效果的影响,主要得出以下结论:加入颗粒氧化物有助于降低 RH 终点碳含量,没有添加颗粒氧化物的炉次,脱碳终点的平均碳质量分数是0.001 3%,而添加了颗粒氧化物的炉次,脱碳终点的平均碳质量分数降低到0.001 0%。在RH脱碳13 min至18 min阶段,添加颗粒氧化物炉次的脱碳速率显著提高,脱碳速率常数从未添加颗粒氧化物炉次的0.069 6 min-1提高到0.100 0 min-1。在RH深脱碳处理后期,向钢液中加入由FeO、MnO粉和石灰石粉组成的物料,增加了碳氧反应界面积,提高了脱碳碳氧速率,降低了终点碳含量。
凝固与浇铸
超宽板坯连铸结晶器内传热和凝固过程的模拟研究
司新宇, 姜显松, 涂凌峰, 王强强, 何生平
2026, 42(1):  28-37. 
摘要 ( 13 )   PDF (11676KB) ( 5 )  
相关文章 | 计量指标
为了探究超宽板坯结晶器(断面2 920 mm×150 mm)内温度场和凝固坯壳的生长规律,建立了流动传热凝固的多场耦合数学模型,对比分析了有无坯壳对结晶器内部流场的影响,以及浸入式水口出口角度对凝固坯壳生长的影响。结果表明:凝固壳的存在会使超宽板坯结晶器内部流场产生明显变化,上下回流现象减弱,没有明显回流中心,特别是下回流区域比没有坯壳更小,因此忽略凝固坯壳会得到不准确的流场预测结果。由于超宽板坯具有较大的宽厚比,射流自浸入式水口射出后会以较大的动能首先与宽面发生撞击,撞击点附近出现局部高温区域,延缓该位置坯壳生长,使得凝固壳厚度有所下降。同时过早的碰撞耗散了较大动能,后续对两侧窄面的冲击弱,因此,较宽面而言,射流对窄面坯壳生长影响较小。与常规板坯坯壳生长不同的是,超宽板坯坯壳在持续拉出的过程中没有出现重熔现象。随着水口倾角的减小,10°较15°而言,宽面坯壳周向的温度差异减小,射流在窄面的撞击点上移,整个窄面高温区域随之上移,5°水口靠近弯月面区域温度更高,出现明显的坯壳生长减缓现象,致使最后在拉出结晶器时的坯壳厚度相较于10°和15°水口薄约1.5 mm。研究结果对超宽板坯结晶器流场和温度场的控制具有一定的指导意义,适当减少水口倾角(从15°减小到10°)对减少超宽板坯宽面纵裂纹发生率有一定的改善作用。
方坯连铸结晶器内钢水的数值模拟与浸入式水口改进
王君天, 闫江辉, 潘水军, 林修奂
2026, 42(1):  38-47. 
摘要 ( 15 )   PDF (11625KB) ( 8 )  
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连铸结晶器浸入式水口的结构是影响结晶器内钢水温度场及流场的主要因素,对150 mm×150  mm方坯结晶器钢水流动建立模型,通过数值模拟,对流场分布进行比对分析,研究了直通式和四孔式水口结晶器内的流动特征,得出如下结论:1)直通式水口钢水冲击深度大,液面波动大,结晶器内坯壳生长不均匀,影响铸坯质量;2)四孔式水口能在水口附近的结晶器内形成较大面积的回流,减少了冲击深度,钢水液面稳定,促使结晶器内铸坯坯壳的均匀生长,内部组织分布优化,柱状晶减少;3)四孔式水口形成的大面积回流,有利于夹杂物上浮、保护渣充分熔化和铸坯在结晶器内的润滑,提高了铸坯表面质量和合格率;4)四孔式水口更容易侵蚀,使用寿命比直通式水口减少约25%;5)使用四孔式水口铸坯出结晶器后的坯壳厚度10~14 mm,有利于提高拉速。
连铸凝固模式对钢中Ti和N元素再分配行为的热力学分析研究#br#
冯 巍, 王 涵, 屈天鹏
2026, 42(1):  48-56. 
摘要 ( 19 )   PDF (7623KB) ( 3 )  
相关文章 | 计量指标

TiN析出与钢中溶质元素Ti、N的再分配行为紧密相关,且溶质再分配还会诱发疏松、缩孔等铸坯缺陷。通过构建基于相变路径的动态平衡分配系数计算模型,分析了Ti、N元素在δ铁素体、γ奥氏体及液相多相区的差异化分配规律,突破了传统固定分配系数的局限性。针对C元素质量分数0.06%~0.80%的五种凝固路径,发现随C含量增加,Ti的分配系数(kTi)总是随温度降低呈非线性衰减,C元素质量分数每增加0.1%,kTi平均降低约0.025。而N元素的分配系数(kN)则逐渐增加,C元素质量分数每增加0.1%,kN平均增大约0.036。考虑钢中溶质间相互作用,系统分析了钢中Si元素对Ti、N分配系数的影响规律。凝固后期(固相率大于0.94),Si质量分数每增加0.05%可使kTi降低0.003,同时使kN提升0.004。详细阐述了计算原理与方法,并通过验证表明该模型适用于Fe-C体系下所有溶质的平衡分配系数计算。

B2O3对IF钢保护渣性能与熔体结构的影响
齐江华, 陈 奎, 刘 彭, 颜 雄, 王万林, 周乐君
2026, 42(1):  57-64. 
摘要 ( 16 )   PDF (7984KB) ( 3 )  
相关文章 | 计量指标
针对网络形成体B2O3能降低保护渣黏度的问题,采用热电偶测试系统、高温黏度仪等性能分析方法,结合傅里叶变换红外光谱、拉曼光谱和X射线光电子能谱等熔体结构检测手段,系统研究了B2O3对IF钢保护渣熔化特性、黏度及熔体结构的影响。结果表明:B2O3质量分数从2%增加至6%,保护渣的开始熔化温度显著降低,B2O3质量分数每增加1%,开始熔化温度降低约8.3 ℃;且在1300 ℃时,黏度从0.43 Pa·s降至0.36 Pa·s,每增加1%质量分数的B2O3,黏度降低约0.02 Pa·s。B2O3的引入导致熔体结构中桥氧(O0)增加,非环[BO3]三面体和[BO4]四面体结构单元通过B-O-B键相互连接形成硼氧环,提升了硼酸盐结构的聚合度。然而,由于含有非桥氧O的[BO2O]占比增加,桥氧相对减少,导致整体熔体结构聚合度下降,黏性流动阻力降低,表观活化能减小。研究结果为IF钢保护渣设计和铸坯质量提升提供了理论依据。
湍流抑制器结构对中间包浇铸过程的影响
于忠伟, 李希禄, 姚毓超, 刘中秋, 刘 鹏
2026, 42(1):  65-73. 
摘要 ( 13 )   PDF (16750KB) ( 4 )  
相关文章 | 计量指标
为提高连铸过程中的钢液洁净度和流场稳定性,减少充包过程中因液面扰动引起的钢液渣层裸露问题,以50 t两流板坯连铸中间包为研究对象,建立比例1﹕4的水模型试验系统,通过物理模拟研究了四种不同结构湍流抑制器对中间包内流体流动特性和渣层裸露的影响规律。研究结果表明:在稳态浇铸过程中,圆形湍流抑制器相较于方形湍流抑制器表现出更优的流体动力学特性,圆形带檐湍流抑制器具有最长的平均停留时间(248.4 s)。在非稳态浇铸过程中,圆形湍流抑制器在渣眼控制方面表现出明显优势,其中圆形带檐湍流抑制器的渣眼裸露面积最小,其值为12580 mm²,且渣眼持续时间最短仅为161 s。综上所述,圆形带檐湍流抑制器在延长平均停留时间以及抑制液面扰动方面表现优异,为湍流抑制器结构的优化设计提供了理论支撑。
高钙铝比中间包覆盖剂应用研究
吴晨辉, 张吉清, 施明川, 范 攀, 谢 鑫, 张建华
2026, 42(1):  74-79. 
摘要 ( 19 )   PDF (4805KB) ( 2 )  
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铝酸钙型高碱度中包覆盖剂是当前普遍采用的一种覆盖剂类型,针对该类型覆盖剂开展了热力学计算,结果表明:随着覆盖剂钙铝比(C/A,w(CaO)/w(Al2O3))提高,一定温度下覆盖剂熔化形成的液渣比例降低,化渣性能下降,但覆盖剂对夹杂物的溶解吸附能力增强。鉴于此,在满足化渣要求的前提下,将覆盖剂的C/A由1.4提高至2.4,并针对该高钙铝比中包覆盖剂开展了工业试验。试验结果表明,与原覆盖剂相比,采用高钙铝比覆盖剂后,钢水中的Al2O3、TiO2夹杂溶解吸附能力分别提高90.0%、16.1%,中包钢水T.O质量分数降低7.7%。

微合金钢连铸板坯角部横裂纹控制技术
万永健, 郭朝军, 王亚栋, 赵德利, 张立峰
2026, 42(1):  81-87. 
摘要 ( 18 )   PDF (14341KB) ( 7 )  
相关文章 | 计量指标
针对微合金钢连铸坯角部横裂纹缺陷,通过实验室试验研究角部横裂纹微观组织、微观形貌和裂纹附近成分等,初步确定了角部横裂纹的形成机理。连铸坯内弧侧和外弧侧均存在角部横裂纹,90%以上的裂纹发生在振痕波谷处。角部横裂纹沿原始奥氏体晶界向钢基体扩展,裂纹处被氧化,未检测到结晶器保护渣的成分,因此推断裂纹并非在结晶器内开裂,而是在二冷区产生。通过高温力学性能测试,获得连铸坯的脆性温度区间为751~861 ℃。利用连铸坯凝固传热模型优化二冷配水,使得弯曲段连铸坯外弧的角部温度和矫直段连铸坯内弧的角部温度均高于861 ℃,完全避开第Ⅲ脆性温度区间。按照优化水量进行工业试验,连铸坯角部横裂纹完全消失。
产品工艺与质量控制
大包换包对汽车外板连铸坯中夹杂物分布的影响
杜雨虹, 杨 健, 职建军, 杨 军, 张志强, 范正洁
2026, 42(1):  88-95. 
摘要 ( 14 )   PDF (14010KB) ( 3 )  
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大包换包通常对连铸坯中夹杂物分布产生显著影响。采用大样电解和夹杂物自动分析方法研究大包换包连铸坯中各种夹杂物的分布规律。夹杂物自动分析结果显示,铸坯中微米级夹杂物主要为TiN夹杂、Al2O3夹杂以及它们的复合夹杂物,大包换包对各种微米级夹杂物影响相对较小。大样电解分析结果显示,大包换包导致第二炉开浇前3 m和第二炉开铸后10 m共计13 m的连铸坯中大型夹杂物的含量和数量显著增加。交接坯中的Al2O3、CaO-Al2O3、CaO-Al2O3-SiO2和保护渣大型夹杂的含量和数量都远高于正常坯,SiO2大型夹杂也高于正常坯中的含量,但变化相对较小。
结晶器卷渣引起的电镀锌汽车外板表面条状缺陷解析
邹偲文, 杨 健, 职建军, 杨 军, 范正洁, 张志强
2026, 42(1):  96-102. 
摘要 ( 12 )   PDF (19563KB) ( 5 )  
相关文章 | 计量指标
研究了电镀锌汽车外板表面条状缺陷的成因及卷渣颗粒的分布特征。由夹杂颗粒含有Na、K和F等结晶器保护渣的特征元素,可推断该条状缺陷是由结晶器保护渣卷渣引起的炼钢过程产生的缺陷。条状缺陷的横截面分析表明,缺陷层位于钢基体内部深度5~15 μm,横向延伸约250 μm。通过分析轧制方向前后两个样品中卷渣颗粒特征,揭示了电镀锌汽车外板表面条状缺陷中卷渣颗粒分布特征是:沿着轧制方向,卷渣颗粒的尺寸逐渐减小,卷渣颗粒由宽度为400 μm的单一聚集条状分布,逐渐演变为两条带状分布,该带状分布的宽度分别减小至80 μm,且两条卷渣颗粒带状分布的间距为2 000 μm。沿着轧制方向,保护渣卷渣颗粒被碾碎,且卷渣颗粒的尺寸越来越小,并最终趋于消失。