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当期目录

2014年 第30卷 第2期    刊出日期:2014-04-05
生产实践
300 t转炉炼钢系统KR铁水预处理生产实践
刘国平;邓勇;乌力平;熊磊
2014, 30(2):  1-5.  doi:
摘要 ( 238 )  
相关文章 | 计量指标
针对马钢300 t转炉炼钢系统铁水预处理工艺选型问题,从热力学条件、动力学条件、脱硫效果及成本等方面进行了比较,结合现有原材料条件,综合考虑后选择了KR搅拌法。成功投入生产后,达到预期脱硫效果;后续生产中,成功地解决了搅拌头寿命、铁损、“堵料”等影响生产的难题;并根据铁水条件和不同品种对硫的要求,制定了多种脱硫工艺。在充分释放KR铁水预处理产能的同时,大大降低了生产成本,为低成本高效率洁净钢平台的建立奠定了基础。
转炉低成本终渣循环炼钢法的开发与应用
邓建军;唐恒国;任志刚;冯春松;王峰星
2014, 30(2):  6-8,13.  doi:
摘要 ( 209 )  
相关文章 | 计量指标
河北钢铁集团邯钢分公司在炼钢系统推行转炉低成本终渣循环炼钢法,在冶炼过程中充分利用高碱度的终渣,在吹炼前期适当时机倒出脱磷渣再进行二次造渣,从而实现降低渣料和钢铁料消耗,降低生产成本的目的。应用该工艺后,石灰消耗降低29.3 %,转炉渣量减少32.8 %,钢铁料消耗降低5 kg/t,取得了良好的经济效益。
电炉用渣钢(铁)生产HRB400钢工艺实践
王和奇
2014, 30(2):  9-13.  doi:
摘要 ( 137 )  
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介绍了攀枝花钢城集团瑞钢工业有限公司以冶金渣二次资源渣钢、渣铁为原料,采用“EBT电炉+LF精炼+小方坯连铸”流程生产HRB400钢工艺实践。通过对EBT电炉、LF精炼、连铸工艺参数的合理控制,能够批量生产出符合GB 1499.2—2007要求的HRB400钢,实现了二次资源的有效利用。
高韧性风电法兰用钢的冶炼工艺研究与实践
何云龙;范鼎东;孙维;金友林
2014, 30(2):  14-17.  doi:
摘要 ( 151 )  
相关文章 | 计量指标
介绍了马鞍山钢铁股份有限公司特钢公司采用“EAF→LF→RH→圆坯连铸”工艺路线生产高韧性风电法兰用钢的试制情况,着重分析了高韧性风电法兰用钢试制过程中电炉冶炼、LF精炼、RH真空精炼、连铸4个关键工艺环节,确定了高韧性风电法兰用钢的冶炼工艺参数和对有害元素的控制措施。试验钢化学成分满足要求,夹杂物级别低,各项力学性能优良,为以后的批量生产提供了科学依据。
SPHC热轧卷表面翘皮缺陷的控制
苏笃星;马建超;周彦召;王建华
2014, 30(2):  18-21,2.  doi:
摘要 ( 297 )  
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对SPHC热轧卷表面翘皮缺陷形貌、分布规律及相应成分进行了分析。结果表明,结晶器保护渣卷入是引起SPHC热轧卷表面翘皮缺陷的主要根源。通过改进生产工艺,减少Al2O3夹杂含量,提高钢水可浇性,结合对塞棒氩气流量和保护渣黏度的调整,结晶器器液面波动控制在±3 mm以内,减少了结晶器卷渣,使因翘皮缺陷引起的产品改判率由15 %降低至7 %以下。
冷轧薄板表面缺陷成因研究及控制
冀云卿;王新华;邓小旋;杨叠
2014, 30(2):  22-25.  doi:
摘要 ( 226 )  
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用Aspex扫描电镜分析了某钢厂在高拉速连铸下生产的冷轧薄板表面缺陷特征及成因。结果表明:高拉速连铸条件下生产的冷轧板缺陷中,簇群状Al2O3、“氩气泡+Al2O3”和结晶器保护渣是引起冷轧板缺陷的主要原因。其中,结晶器保护渣卷渣占主要部分。通过在高拉速连铸中使用FC结晶器,优化了浸入式水口结构,使后续的冷轧板缺陷的发生率从3.0%降至1.5%。
IF钢镀锌板表面夹杂物缺陷分析与控制
黄俊;许东利;王莉;陈玉鑫;曾立
2014, 30(2):  26-29.  doi:
摘要 ( 219 )  
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分析了首钢京唐钢铁联合有限责任公司IF 钢镀锌板表面夹杂物缺陷及IF钢连铸工艺。结果表明,开浇第2块连铸坯、换水口前后连铸坯和连浇过渡坯夹杂物缺陷概率高是造成IF钢镀锌板表面夹杂物缺陷的主要原因。采取高频快涨的连铸机拉速控制、留钢操作、提高耐火材料质量、规范换水口前后化渣操作、钢包水口浸入式开浇、RH化冷钢与洗槽、优化中间包结构以及连铸坯火焰清理等措施后,IF钢镀锌板表面夹杂物缺陷显著降低,因表面夹杂物缺陷导致的产品不合格率由7.87 %降至2.59 %。
试验研究
复吹转炉脱磷预处理工业试验
闫占辉;邢相栋;张建良;赵长亮;裴培
2014, 30(2):  30-34.  doi:
摘要 ( 188 )  
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通过对首钢京唐钢铁联合有限责任公司300 t转炉脱磷现场工业试验,研究了复吹转炉脱磷预处理过程中半钢温度、炉渣氧化性、脱磷渣碱度、半钢w(C)/w(P)对脱磷效果的影响,研究表明:在半钢温度和脱磷渣碱度分别控制在1 290~1 310 ℃和1.9~2.5的条件下,半钢终点平均w(P)=0.026 %,且w(P)0.030 %的比例能够达到81.01 %,与优化前相比,半钢平均磷含量和磷合格率都有明显改善。
微气泡钢水净化技术在铝镇静钢的试验
陈本文;栗红;苏春霞;康伟;付超
2014, 30(2):  35-37,4.  doi:
摘要 ( 176 )  
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介绍了向钢液中引入超细固体颗粒诱发微小气泡去除夹杂物一种工艺方法,并在铝镇静钢生产中进行了试验,结果表明:该方法可以显著降低钢液中非金属夹杂物数量,与传统工艺相比,采用该技术对钢液进行处理后,铸坯中氧化物夹杂的数量明显减少,而且尺寸变小,铸坯的平均w(T.O)可达0.000 7 %,有效地提高了钢液的洁净度。

300 t钢包内DC06钢的夹杂物控制研究
李怡宏;包燕平;申小维;王敏;唐德池
2014, 30(2):  38-43.  doi:
摘要 ( 220 )  
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通过对某厂不同镇静时间下的钢液和渣取样,采用非水溶液电解法和Factsage软件分别对钢包镇静过程中夹杂物的变化规律和渣高效吸收夹杂物的条件进行了分析。结果表明:镇静开始后的前17 min小夹杂碰撞为大夹杂,钢液T.O含量降低;24 min后,夹杂物聚合成簇状,数量减少,建议钢包镇静时间控制在28~33min;渣碱度为6.5~7.5,钙铝比在1.5~1.7,w(SiO2)=6%~8%,w(Mg)≤5 %时,渣中氧化铝达到饱和时的溶解量是原渣系的1.85倍,有利于夹杂物的高效吸收,为实际生产降低铸坯大型夹杂物含量提供了有力的理论依据。

水口底部形状对高拉速板坯连铸结晶器内钢液流股特征的影响
邓小旋;王新华;李林平;杨叠;季晨曦
2014, 30(2):  44-48,5.  doi:
摘要 ( 181 )  
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采用1︰1的连铸结晶器水模型,利用旋桨式流速仪与视频摄像的方法研究了5种不同水口底部形状(凸底、波浪底、凹底、平底与球底)的浸入式水口下流股的瞬态特征、回流区大小与对称性。结果表明:凸底和波浪底水口流股瞬态特征较稳定,而凹底、平底和球底水口的出口流股呈现出顺时针与逆时针交替旋转的特点。流股回流区的大小依次为:凸底>波浪底>凹底>平底>球底,工业初步试验结果表明:回流区过大是引起水口堵塞的原因之一。左右两侧流股的不对称性程度依次为:波浪底>凸底>凹底>平底>球底。水口底部形状对流股影响的机理分析表明:凸底和波浪底水口下的流股由于与水口底部作用很小,具有较大的动量和较小的湍动能,而球底水口下由于流股撞击底部会损失部分能量,导致其动量减小,但是却增加了其流动的紊乱程度(湍动能),使流股在出口处的速度分布更加均匀,进而减小了回流区的面积。
超低碳钢方坯连铸生产工艺研究
马富平;包燕平
2014, 30(2):  49-52.  doi:
摘要 ( 208 )  
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介绍了邢台钢铁有限责任公司炼钢厂方坯连铸超低碳钢的操作实践,对不同的生产工艺进行对比后,优化选择了“转炉→LF精炼→RH真空处理→方坯连铸”工艺路线。研究发现:无顶渣改质时(FeO)、(MnO)含量高,且波动较大(w(FeO)=9 %~14%、w(MnO)=1%~3%),易造成水口絮流;采用三步顶渣改质工艺(转炉、LF、RH工序钢包顶渣改质),可将顶渣w(FeO+MnO)控制在3%左右,为钢液钙处理创造有利条件,避免水口絮流,实现多炉连浇,且成品平均w(C)=0.008 %(“转炉→RH→LF→方坯连铸”工艺成品平均w(C)=0.010 2 %)。
第3代汽车钢冷却工艺对连铸坯内部裂纹影响
范倚;张慧;王明林;陶红标;李士琦
2014, 30(2):  53-56.  doi:
摘要 ( 154 )  
相关文章 | 计量指标
采用Gleeble-1500热模拟机,测试第3代汽车钢(TG钢)的奥氏体连续冷却转变曲线,研究其冷却相变。使用真空感应炉冶炼TG钢的钢锭,对比了不同冷却制度下TG钢钢锭的内部质量和微观组织,分析了工业试验中不同的冷却工艺对TG钢连续的微观组织和内部裂纹的影响,为改善工业中TG钢连铸坯的内部裂纹提供了理论指导。
X80管线钢洁净度研究
彭其春;杨进玲;邹健;彭明耀;张亮洲;周剑丰
2014, 30(2):  57-61,6.  doi:
摘要 ( 271 )  
相关文章 | 计量指标
对X80管线钢中非金属夹杂物进行金相观察、大样电解和扫描电镜分析。结果表明:从LF进站到铸坯过程中显微夹杂物呈显著的下降趋势,降幅达77.77 %,在LF和RH精炼过程中,夹杂物数量降低最为明显;铸坯中夹杂物主要类型为CaO-CaS-Al2O3复合夹杂,其xCaO/xAl2O3小于12 CaO·7Al2O3的xCaO/xAl2O3=1.71,夹杂物变性效果较差。X80管线钢从转炉终点到铸坯过程中,平均T.O呈下降趋势,LF进站到钙处理后,平均w(T.O)减少了2.06×10-6,RH精炼过程平均w(T.O)降低了2.27×10-6,需提高LF精炼操作水平和RH精炼操作稳定性。RH出站到铸坯是一个增氮的过程,增氮质量分数为2.27×10-6,保护浇铸水平较高;铸坯中大型夹杂物数量为1.46 mg/10 kg,夹杂物主要为球状的钙铝酸盐夹杂物、硅铝酸盐夹杂物以及与镁铝尖晶石形成的复合夹杂物。
辅助技术、材料及设备
二氧化硅改性钢渣易磨性的研究
吴六顺;周云;王珏;王海川;董元篪
2014, 30(2):  62-65.  doi:
摘要 ( 149 )  
相关文章 | 计量指标
通过向CaO-SiO2-MgO-Fe2O3四元合成渣中添加二氧化硅加以改性,研究改性后炉渣的易磨性。试验结果表明:随着二氧化硅添加量的增加,渣样中硅酸二钙的含量逐渐增加,铁酸钙的含量逐渐减少,渣样的易磨性逐渐改善。该结果对转炉钢渣在水泥行业的应用有一定的指导意义。
萤石对保护渣黏度及结晶矿相的影响
刘丽娜;刘磊;刘志远;韩秀丽;李志民
2014, 30(2):  66-69.  doi:
摘要 ( 162 )  
相关文章 | 计量指标
在对现场保护渣及渣膜矿物成分的研究基础上,对萤石单矿物与保护渣黏度及凝固渣样结晶率、矿物成分之间的关系进行了分析。结果表明,现场保护渣矿物成分主要为硅灰石、石英、萤石和苏打;正常渣膜中矿物成分以黄长石为主,结晶率在90 %以上。随萤石单矿物含量的增加,保护渣黏度降低,随测试温度的降低,保护渣黏度升高。不同萤石矿物自制凝固渣中物相组成为黄长石、枪晶石和玻璃相;萤石可促进枪晶石的生成,抑制黄长石的形成;随着萤石含量的增加,渣样中结晶率升高,但萤石质量分数小于10 %时,增加幅度较小。
连铸机液位波动数据处理的改进
王强强;张立峰;杨文;田志红;王国瑞
2014, 30(2):  70-74.  doi:
摘要 ( 176 )  
相关文章 | 计量指标
连铸过程中计算机对液位进行监测得到的曲线不是液面波动曲线,而是测量点随时间的位置变化。对原始液位位置数据进行平滑处理,利用原始液位位置减去平滑处理得到的平均液位位置得到液位波动,并讨论了连铸参数变化对液位波动的影响。结果表明:非稳态浇铸时易出现较大的液位波动;随着拉速的提高、浇铸断面的增大,液面波动大于±2 mm的比例增大;在拉速为1.8 m/min时,施加电磁制动,液面波动减小。对液位波动曲线求导可得到随时间变化的波动速度,实际生产中液面的波动剧烈程度能够影响保护渣的卷入。
设计改造
120 t RH加料系统设计及优化
陈海周;张钟蓓;张文;王逸名
2014, 30(2):  75-78.  doi:
摘要 ( 145 )  
相关文章 | 计量指标
以马鞍山钢铁股份有限公司电炉厂120 t RH加料系统为研究对象,介绍了工艺布置情况及加料系统的组成,概述已投产的RH加料系统存在的问题,并从加料时间、称量精度、非计划下料和真空旋转溜管4个方面对加料系统进行优化设计,达到了良好的效果。系统投产以后,达到了节能降耗的目的,拓宽了RH加料系统的设计思路。