炼钢

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1. 关于高效率低成本洁净钢平台的讨论 ——21世纪钢铁工业关键技术之一

殷瑞钰

炼钢 2011, 27 (1): 1-10.

摘要（618）

高效率、低成本洁净钢平台建设仍是今后几年钢厂科技创新中一项具有普适性、基础性、事关钢厂效率、质量、成本的共性关键技术，对提高企业市场竞争力具有重要意义。洁净钢平台建设需抓好铁水预处理、转炉冶炼、二次冶金、全连铸4项基础支撑型技术和优化简捷的流程网络与动态有序运行的物流方式这两项集成技术。当前我国洁净钢平台建设的重点是：认清协同稳定是洁净钢平台动态运行的核心，高效恒速的连铸生产是洁净钢平台动态运行的有序之源，也是优质、节能、低成本的关键；深入进行各种铁水预处理工艺、装备的适用性研究及技术经济的比较；深入研究和优化适用范围广、运行效率高、易于协同、成本低廉的钢水吹氩精炼工艺；大力推进真空精炼装备和技术（尤其是高效RH）优化；在炼钢厂新建或改造的设计过程中要高度重视平面布置图（流程网络）的合理化，为稳定、经济地生产高质量钢材打好基础。

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2. 宝钢纯净钢炼钢生产技术的进展

郑贻裕;蒋晓放

炼钢 2011, 27 (1): 11-14,1.

摘要（635）

介绍了宝山钢铁股份有限公司炼钢厂所配置的主要装备，重点介绍了炼钢厂生产纯净钢时，在磷、硫、氧、氮、碳等元素含量控制上所采取的各种技术措施及其所取得的相应效果，以及目前厚板钢种残余元素的控制水平。

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3. 经济炼钢生产实践

董金刚;钟志敏;陈向东;金再柯

炼钢 2011, 27 (1): 15-17.

摘要（1530）

为了加快炼钢生产节奏和降低炼钢过程中的能耗和物耗，分析了宝山钢铁股份公司直属炼钢厂用5个转炉常态化生产的可行性，比较了不同的生产方案，提出了特殊钢生产时的对策。实施5个转炉常态化生产后，每天节约用电10万kWh以上，转炉平均出钢间隔时间减少17 min，钢水平均传搁时间降低3 min，实现了经济炼钢生产。

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4. 160 t EAF使用全铁水炼钢工艺实践

任选

炼钢 2011, 27 (1): 18-20,6.

摘要（1379）

介绍了太原不锈钢股份有限公司150万t不锈钢生产线，在160 t EAF用100%铁水做原料生产脱磷熔液的工艺过程；从质量、成本、生产方面作了简要分析，认为160 t EAF用100%铁水做原料生产的脱磷熔液能够满足不锈钢生产线的冶炼需求，该工艺是太原不锈钢股份有限公司150万t不锈钢生产线全部工艺的一个组成部分。

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5. 超低硫管线钢硫含量控制实践

杜洪波;王云阁;李梦英;刘宝喜

炼钢 2011, 27 (1): 21-23.

摘要（623）

结合唐山钢铁集团公司超低硫管线钢试验生产实践，介绍了全流程硫含量控制技术，指出了超低硫冶炼的关键控制点在铁水预处理和精炼，抗氢致裂纹的关键在于钢中夹杂物的控制。得出了通过全过程硫含量控制能够生产超低硫管线钢的结论。

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6. 提高方坯连铸机作业率的实践

张成勇;陈寿红;郭东;王志雄;张雁红

炼钢 2011, 27 (1): 24-27.

摘要（610）

通过分析影响方坯连铸机作业率的各因素，制定塞棒与水口的装配原则，优化各钢种保护渣理化指标及结晶器电磁搅拌的电流参数，稳定钢液过热度等措施，减少了影响连铸机实际作业率的塞棒失控及溢漏钢等断流事故，从而提高了连铸机的实际作业率。

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7. 45钢连铸矩形坯角裂分析与控制

留津津;吴华杰;包燕平;王国新;刘建华

炼钢 2011, 27 (1): 28-30,7.

摘要（608）

分析了45钢连铸矩形坯角裂的形成机理及影响因素，认为角裂产生的内在根本原因是结晶器内传热不均匀，而合适的结晶器铜管锥度是避免角裂的关键因素。提出了改善钢水质量、加强工艺控制、优化结晶器铜管锥度等解决措施，使角裂得到有效控制。生产实践表明，角裂发生率由改进前的89.73%降低到18.05%，且基本消除1.0级（含）以上的角裂。

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8. 中间包湍流控制器结构优化的水力学模拟

黄永锋;文光华;唐萍;祝明妹;张宁

炼钢 2011, 27 (1): 31-35.

摘要（623）

通过水力学模拟实验，研究了湍流控制器结构对中间包内流体流动特性的影响。结果表明：湍流控制器的结构对中间包流体流动特性有较大的影响。湍流控制器内腔形状为槽形，顶缘长度为30 mm且其底部形状为平底时，流体在中间包内的开始响应和平均停留时间最长，死区体积分数最小，活塞流与死区体积的比值最大，而且最有利于中间包内的夹杂物上浮去除。同时，相对于湍流控制器的内腔形状和底部形状，其顶缘长度对中间包内的流场影响最大。

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9. 不同挡墙挡坝组合对两流中间包内流场的影响

李娇;李京社;杨树峰;梁新维;张兴利

炼钢 2011, 27 (1): 36-40.

摘要（1319）

在相似理论的基础上，通过水力学模拟对两流板坯连铸中间包3种不同挡墙挡坝组合形式下包内流场进行研究。试验结果表明：方案1（挡墙挡坝端挡坝方案）挡墙与挡坝间距不合理，端挡坝未起到控流作用致使中间包内流体平均停留时间、峰值时间短，死区比例较大(27.9%)；方案2（挡坝挡墙端挡坝方案）显著改善了中间包内流场状况，全混流区及活塞流区比例增加，死区减小为21%；方案3（双墙双坝方案）由于增加一组挡墙延长了流体流动的路径，流体在中间包内的停留时间明显增加，死区比例最小(16.7%)，同时微观电导率波动值也最小(0.025 ms/cm)，为3种方案之最优。

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10. X80管线钢冶炼关键工艺技术研究

朱坦华;李太全

炼钢 2011, 27 (1): 41-45.

摘要（540）

阐述了X80管线钢生产中氧、硫、氮和夹杂物控制的关键技术环节，X80管线钢溶解氧质量分数完全可以控制在(3～5)×10^-6，钢中全氧基本上以夹杂物形式存在，可以通过钙处理、软吹、真空处理及中间包流场作用上浮去除，同时做好全流程的钢水保护；造好白渣，保持极低的钢中氧是控制钢中硫的关键，LF精炼初期一次配铝到位有助于快速脱硫；管线钢增氮关键环节为钢液面裸露和连铸保护不好增氮、转炉出钢过程增氮及LF精炼过程增氮，而真空处理过程对氮有很好的去除作用。管线钢夹杂物钙处理变性时要控制合适的铝、氧、硫、钙含量，X80管线钢溶解氧质量分数为(3～5)×10^-6，1 600 ℃和1 650 ℃钢中可允许硫质量分数分别为(25.8～43.0)×10^-6和(21.6～36.0)×10^-6。

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11. 铌钛及铌钒钛微合金钢的高温力学性能研究

王建锋;邓深;;饶江平;;李光强;张峰;

炼钢 2011, 27 (1): 46-49.

摘要（1503）

采用Gleeble2000实验机测试了广西柳州钢铁股份公司生产的铌钛及铌钒钛微合金钢铸坯的高温力学性能，得到了这两种钢的第Ⅲ脆性温度区分别为600～850 ℃和750～900 ℃，并进行了裂纹敏感性及脆化机理分析。利用扫描电镜对塑性区与脆性区的断口形貌进行了观察分析,为减少铌钛及铌钒钛微合金钢铸坯角横裂纹缺陷提供了理论依据。

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12. 马氏体不锈钢方坯连铸工艺研究

杨杰;周书才;彭军

炼钢 2011, 27 (1): 50-53.

摘要（1262）

由于马氏体不锈钢的物理特性，使得连铸过程中存在柱状晶发达、中心疏松、缩孔及表面凹陷严重等问题。针对上述情况，连铸过程中针对该钢种的凝固特点、高温物理特性等方面进行了研究，解决了马氏体不锈钢浇铸过程中的工艺问题，保证了产品的质量。

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13. VOD冶炼超纯铁素体不锈钢脱碳工艺的研究

邹勇

炼钢 2011, 27 (1): 54-56,6.

摘要（1352）

针对不锈钢冶炼特点，通过脱碳热力学和动力学分析，研究了VOD精炼工艺参数对超纯铁素体不锈钢脱碳速度和终点碳含量的影响，并进行了大量工业生产试验。结果表明，提高冶炼温度、增加吹氧流量和吹氩流量、降低氧枪的供氧压力和枪位有利于提高脱碳速度,获得更低的终点碳含量。

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14. 202不锈钢中稀土Ce对冲击韧性的影响

蔡国君;董方

炼钢 2011, 27 (1): 57-60.

摘要（565）

通过扫描电镜、能谱分析和力学性能检测, 研究了加入稀土Ce后202不锈钢冲击韧性的变化情况。研究结果表明：钢中加入稀土Ce可改变夹杂物形态，并且在一定范围内可显著提高202不锈钢的冲击韧性。当钢中稀土Ce的质量分数为0.016%时，202不锈钢可获得最佳的冲击韧性。

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15. 浸入式水口浇钢过程中热应力耦合场分析

罗会信;曾锋;李亚伟;李远兵;刘百宽;贺中央;傅秋华

炼钢 2011, 27 (1): 61-65.

摘要（576）

运用有限元分析法模拟了浸入式水口实际预热后的温度场以及浇钢过程中的瞬态温度场和热应力场的分布。结果表明：浸入式水口在浇钢过程中突然受到高温钢水的冲击，在短时间内温度变化剧烈，水口颈部至上表面温度变化明显，且呈阶梯状分布；水口与钢水接触的内壁热应力值很小，外壁热应力大于内壁，随着浇钢时间的增加，热应力分布范围沿水口径向逐渐减小；预热温度越高，浇钢时的热应力越低。

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16. 转炉炼钢终点控制技术

许刚;雷洪波;李惊鸿;叶印鹏;薛军

炼钢 2011, 27 (1): 66-70.

摘要（1382）

概述了转炉炼钢终点控制技术的发展，介绍了人工经验控制、静态控制、动态控制及自动控制的方法，指出采用神经网络、模糊推理、专家系统等多种控制技术的智能型炼钢终点控制技术，是大、中型转炉炼钢终点控制技术的发展方向，确认采用智能型炼钢终点控制技术，可在线准确地预测、检测和控制转炉炼钢终点时的钢水成分和温度，有效缩短冶炼时间，减少消耗，降低成本，提高产品质量。

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17. 在线双工位LF有效利用系数的讨论

王锋;田乃媛;贺东风;徐安军

炼钢 2011, 27 (1): 71-74.

摘要（1657）

在BOF→LF→CC的炼钢生产流程中，为了提高在线双工位LF的有效利用程度，通过对双工位LF精炼过程的时间加以解析，提出了在一定假设条件下，在线双工位LF有效利用系数η的概念；讨论了η与前、后工序的时间关系。由此，可以评价LF设备的有效利用情况，计算相应的转炉座数以及连铸机的最大产能等；同时，根据这些关系可以指导钢铁厂的设计和炼钢车间的生产组织。

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18. AOD炉倾动力矩计算及重要构件强度分析

米红林;刘莹

炼钢 2011, 27 (1): 75-78.

摘要（576）

为明确36 t AOD炉在不同转角情况下倾动力矩及其重要结构件的强度，应用solidworks实体建模软件建模并确定在不同转角时炉内的钢液及炉壳体和砖层所构成的结构重心位置，并以此为依据，进行倾动力矩的计算，得到了倾动力矩的变化曲线，得到了在AOD炉转角为45°～75°时具有较大倾动力，最后对AOD炉重要构件托圈的强度应用ANSYS软件进行有限元分析，得到了随转角变化的托圈Vonmiseses应力值。为类似结构安全运行和评估提供了计算方法和手段。

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19. 260 t复吹转炉单渣深脱磷工艺研究与实践

万雪峰;李德刚;曹东;廖相巍;赵刚;贾吉祥

炼钢 2011, 27 (2): 1-5.

摘要（658）

基于260 t复吹转炉进行单渣深脱磷工艺研究，优化了吹炼制度、造渣制度、温度制度等影响转炉脱磷效果的关键控制参数，并采取挡渣出钢、低磷合金及顶渣改质等控制回磷措施，实现复吹转炉单渣法出钢平均w(P)=75×10-6，成品平均w(P)=98×10-6的目标。

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20. 转炉高冷料比冶炼的控制实践

黄标彩;方宇荣;张桂林

炼钢 2011, 27 (2): 6-9.

摘要（1304）

福建三钢闽光股份公司针对转炉高冷料比冶炼时，终点成分和温度波动大、命中率低等问题，集成开发了高冷料比单炉双联技术、Quiktap自动炼钢技术、控渣出钢技术和电石辅助脱氧技术4项关键技术。与常规冶炼工艺相比，转炉高冷料比冶炼时，出钢磷质量分数降低0.0112 %，终点碳、温双命中率达90.82 %，补吹率从28.37 %降低到6.76 %，总渣料消耗降至55 kg/t以下，转炉出钢下渣量控制在27 mm左右。

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21. 转炉矩形坯连铸生产20CrMnTiH齿轮钢工业试验

于天忱;;宋满堂;钟晓丹;王飞;赫冀成

炼钢 2011, 27 (2): 10-12.

摘要（515）

本溪钢铁集团有限公司采用“铁水脱硫预处理→复吹转炉冶炼→LF→RH→矩形坯连铸→热送步进式加热炉→24架高刚度短应力线连轧机组→保温→精整包装”的工艺路线成功地试生产了20CrMnTiH齿轮钢。其产品Φ90～180 mm齿轮钢化学成分均达到窄范围控制指标，各项物理检验指标完全满足技术条件要求。

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22. 重轨钢大方坯角部纵裂的形成与控制

陈迪庆;赵中福;陈浩;赵继宇;陈光友

炼钢 2011, 27 (2): 13-15,3.

摘要（1422）

针对重轨钢生产中出现的角部纵裂，从结晶器精度、保护渣性能、浇铸温度、结晶器液面波动和工艺操作等因素对角部纵裂的形成进行了分析。研究表明：结晶器精度、保护渣性能不佳和操作不规范是导致角部纵裂发生的主要原因。通过加强结晶器的检查、改进保护渣性能、优化水口结构和规范操作等措施，能有效地控制重轨钢角部纵裂的发生。

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23. 矩形铸坯质量控制的实践

王燚;何宇明;周万强;徐书强;沈林森;赵磊

炼钢 2011, 27 (2): 16-20.

摘要（677）

结合重庆钢铁股份有限公司炼钢厂的现状，对矩形坯脱方、凹陷、鼓肚及中间裂纹等质量缺陷的成因进行分析，发现铜管状况与钢种、拉速不匹配，铸坯不均匀冷却是铸坯质量缺陷形成的主要原因，并制定了相应的预防及优化措施，实施效果良好。

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24. FTSR连铸耐蚀钢保护渣优化及铸坯角横裂控制

王永纯;席常锁;陶红标;卢军辉;王晓春;朴峰云

炼钢 2011, 27 (2): 21-24,6.

摘要（1387）

通化钢铁股份公司采用FTSR工艺在试生产的采暖散热器片用耐蚀钢的过程中，易出现角横裂缺陷和粘结事故。为了提高结晶器内初生凝固壳生长的均匀性，在保证优良的润滑性前提下，对保护渣的成分、性能进行了优化，从而实现了结晶器弯月面处坯壳的弱冷。在此基础上，对结晶器和二冷段的冷却工艺进行了优化，提出了防止铸坯角横裂的技术措施，改善了薄板坯的表面质量。

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25. 冷轧深冲钢中夹杂物分析

彭其春;赵金涛;田俊;孔勇江;彭胜堂;邹继新

炼钢 2011, 27 (2): 25-28,4.

摘要（731）

介绍了武汉钢铁（集团）公司LD→RH→CC工艺生产的DC06和DC04冷轧深冲钢中T.O、N及夹杂物含量的变化情况。在RH合金化3 min、精炼结束、中包和铸坯中T.O质量分数，DC06钢为77.08×10-6、44.98×10-6、44.38×10-6和24.23×10-6；DC04钢为69.35×10-6、41.55×10-6、38.05×10-6和23.55×10-6。氮含量在RH精炼过程略有降低，在浇铸过程略有增氮。RH处理和浇铸过程中夹杂物去除率，DC06钢为44.0 %和32.7 %；DC04钢为24.4 %和12.1 %，铸坯中单位面积的显微夹杂物在距铸坯内弧侧1/4处较多。提出了控制夹杂物的措施，对武钢冷轧深冲用洁净钢的生产有一定的指导意义。

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26. GCr15轴承钢中Ti含量的控制

李小明;石磊;薛正良

炼钢 2011, 27 (2): 29-32.

摘要（559）

从轴承钢的生产工艺特点和质量要求出发，结合实验室研究及大生产的统计数据，对影响轴承钢中钛含量的主要因素进行了分析讨论，重点阐述了炉渣碱度、钢中AlS、渣中Al2O3及TiO2对轴承钢中钛含量的影响。通过工艺优化，生产的GCr15轴承钢平均钛质量分数控制在0.004 5 %。

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27. 石灰石加入转炉造渣的行为初探

李自权;李宏;郭洛方;严鹏程;董大西;梁玫;王恭亮;张红卫;李胜利

炼钢 2011, 27 (2): 33-35,5.

摘要（593）

结合实验室和工业试验的数据，讨论了转炉炼钢用石灰石代替石灰造渣过程中石灰石的行为，结果认为，转炉炼钢前期直接加入石灰石做造渣原料，可以很快完成煅烧化渣过程，并且在某些方面比使用石灰有利；用石灰石造渣能够达到希望的结果，石灰石分解在5～6 min内完成；高温有利于碳酸钙的快速分解，1 400 ℃与1 100 ℃相比，虽然温度只差300 ℃，但分解率大3～4倍，因此分解化渣与前期温度密切相关。

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28. 高锰铁水冶炼高碳钢的工艺探讨

孙亚琴;李远洲;龙腾春;王春怀;唐大星;徐浩然;田勇;王作奇

炼钢 2011, 27 (2): 36-40.

摘要（1358）

根据CP选择性氧化的热力学方程和试验结果，探讨了冶炼高碳钢的一些规律，认为：冶炼高碳钢合适的供氧制度是“高→低→高→低”的氧压和枪位操作；合理的造渣制度是双渣法操作及其合适的倒渣量；并提出了合理渣系的规范值。

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29. 基于多相流数值模拟的电弧炉脱碳速度研究

何春来;朱荣;刘诚;李晶

炼钢 2011, 27 (2): 41-44,6.

摘要（654）

利用CFD软件对某厂150 t电弧炉进行了三维三相流数值模拟。将射流冲击深度的数值模拟结果与水模实验外推结果进行了比较，两者吻合较好。模拟结果表明：由于氧气射流的冲击，在熔池表面形成未被渣层覆盖的裸露钢液面，裸露钢液面是氧气与钢液的主要接触区域。利用基于红外烟气分析技术的脱碳模型，测定电弧炉炼钢过程中不同供氧流量下的脱碳速度；分析了流过裸露钢液面的钢液流量对脱碳反应速度的影响。

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30. 洁净钢精炼渣控制工艺研究

袁晓峰;包燕平;岳峰;李朋欢

炼钢 2011, 27 (2): 45-47,5.

摘要（538）

介绍了某厂洁净钢生产过程中精炼渣控制工艺，对改质后精炼渣的各项性能进行了研究。结果表明，精炼渣的w(FeO+MnO)可以控制在3 %以下，低熔点和低黏度保证了炉渣具有良好的流动性，炉渣溶解吸收Al2O3的速率较高，铸坯的洁净度水平很高。高光学碱度和高硫容量使得炉渣具有较强的脱硫能力。

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31. LF冷态渣用于脱硫的研究

王维;;胡尚雨

炼钢 2011, 27 (2): 48-51.

摘要（1535）

研究了安龙钢铁公司LF冷态钢渣的渣系组成和硫容量，对影响钢水脱硫的热力学因素和动力学因素进行了分析讨论，并结合炼钢实际和冶炼品种特点，在精炼渣氧化性、曼内斯曼指数、氟化钙含量等方面提出了LF精炼脱硫的技术措施。介绍了如何循环利用LF冷态钢渣脱硫的工艺技术，为钢铁行业提供了一项较为实用的节能降耗途径。

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32. 连铸中间包中夹杂物粒度分布的研究

金焱;毕学工;薛正良

炼钢 2011, 27 (2): 52-55.

摘要（573）

采用完全混合流和活塞流相结合的模型，针对铝脱氧钢研究了中间包流动状况下Al2O3夹杂物的粒度分布情况。对比了带挡墙前后的中间包的流场及夹杂物的去除效果，原中间包中夹杂物的总去除率为19 %。而在带挡墙的中间包中，由于夹杂物受到湍流运动和活塞流运动的影响造成其相互碰撞粒度不断长大，夹杂物去除率达到37 %，大大优于原中间包。

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33. 板坯连铸结晶器内液面波动的水模型研究

林晓川;李京社;杨树峰;孙丽媛;李娇

炼钢 2011, 27 (2): 56-60.

摘要（1466）

以某厂板坯连铸结晶器为原型，采用1︰1的水模型进行试验，以瞬时波高为判断依据，研究了拉速、浸入式水口出口角度、水口浸入深度、水口底面结构等工艺参数对板坯结晶器内流场和液面波动行为的影响。提出了优化结晶器流场的工艺参数，为在实际生产中减少结晶器内卷渣提供了依据。结果表明：拉速对板坯连铸结晶器内液面波动的影响最大，水口倾角次之；各工艺参数之间对结晶器内部流场的影响是相互制约的；提高拉速时，应适当增大水口浸入深度来控制液面波动以避免卷渣。

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34. 210 t钢包钢水温降规律的数值模拟

杨治立;朱光俊;王宏丹;龙潇

炼钢 2011, 27 (2): 61-64.

摘要（1500）

通过建立钢包有限元传热数学模型，模拟钢包传热过程的瞬态温度场。分别采用代表值法和能量守恒法分析重庆钢铁股份公司炼钢厂210 t钢包不同烘烤温度、不同绝热层材质对钢水温降的影响，预测了不同工况的钢水温降速率，并与实测值进行了对比。结果表明：钢包烘烤温度对钢水温降影响很大；钢水浇铸过程中温降速率比静置时要大；实测的温降速率介于能量守恒法和代表值法计算值之间。模拟结果为重庆钢铁股份公司炼钢厂减少钢水温降提供了依据。

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35. 转炉环缝洗涤器内流通面积特性研究

贾彩清;陈君;

炼钢 2011, 27 (2): 65-67.

摘要（483）

对转炉环缝洗涤器的流通面积特性进行了分析,确定了最小流通面积与环缝活动行程的对应关系，并给出了通用计算公式，在此基础上给出了环缝堵塞流量的计算公式，为相关设计及运行操作提供参考。

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36. 结晶器专家系统在凌钢连铸的应用

蔡〓娥;李〓志;周葆辉;闫清军;杨福钧

炼钢 2011, 27 (2): 68-70.

摘要（1394）

介绍了凌源钢铁集团股份有限公司转炉炼钢厂连铸机上安装的连铸结晶器专家系统。实际运行表明：该系统运行效果良好，既能有效防止粘结漏钢事故发生，又能帮助观测结晶器工艺参数的异常状况，优化保护渣以及其他连铸操作方案，减少了纵裂和粘结发生率。

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37. 结晶器与铸坯间保护渣传热性能的研究现状

王〓强;仇圣桃;赵〓沛;吴夜明

炼钢 2011, 27 (2): 71-73,7.

摘要（556）

概述了铸坯与结晶器间的保护渣传热，总结了国内外近年来关于保护渣传热检测方法和传热计算的研究现状，并指出现有保护渣传热性能检测方法为一维传热原理，可以反映保护渣的基本传热性能并作为选择保护渣的依据。认为目前的研究只对保护渣的渣膜结构进行了简单的处理或忽略了结晶器弯月面区域的保护渣传热，需进一步加强铸坯与结晶器间保护渣的传热计算。

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38. 洁净钢脱氧技术现状及发展

冯士超;潘秀兰;王艳红;梁慧智

炼钢 2011, 27 (2): 74-77.

摘要（614）

介绍了洁净钢炉外精炼脱氧技术现状，阐述了镁蒸气脱氧的新进展、JFE公司对钛脱氧夹杂物的研究、以及新日铁公司采用Ti脱氧加稀土的技术特点。探讨了CFD模型可以模拟预测钢水脱氧过程中夹杂物的形成和分布。指出了电化学脱氧是全新的无污染的钢水脱氧新技术，以及浦项对氧渗透膜在电化学脱氧方面研究的进展。

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39. 连铸板坯夹渣缺陷手工清理工艺

赵立文;陆永刚;张建军;宋玉泉

炼钢 2011, 27 (3): 1-3.

摘要（1432）

介绍了宝山钢铁股份公司连铸板坯夹渣缺陷的分布规律，以及手工火焰清理工艺的改进，检测结果表明，改进后的工艺能够有效减少夹渣缺陷，提高连铸板坯的表层质量，而且方法简单，便于操作和推广。

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40. 重轨钢中的氢及其控制工艺

王光进;陈浩;钱高伟;耿恒亮

炼钢 2011, 27 (3): 4-6.

摘要（611）

介绍了钢中氢对钢质量的影响以及对重轨钢的危害，对钢液中氢的检测方法和检测设备作了简单说明，阐述了采用转炉→LF→RH(VD)→连铸工艺生产重轨钢时，钢中氢的来源及其过程氢含量，并提出了有效控制重轨钢中氢含量的措施及实施效果。

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