电工钢

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1. 封面+目次+封底

电工钢 2024, 6 (1): 0-.

摘要（73）

PDF（pc）（500KB）（50）

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2. Fe-3 %Si平面流铸带平整轧制退火过程中组织织构演变#br#

张宁, 徐江杰, 涂杨, 周晓舟, 张波, 孟利

电工钢 2024, 6 (1): 1-.

摘要（160）

PDF（pc）（1196KB）（351）

采用平面流铸技术制备了Fe-3 %Si无取向硅钢极薄带，研究了平面流铸Fe-3 %Si薄带平整轧制与退火处理的组织织构演变规律。结果表明，平面流铸带具有大比率的柱状晶组织，{100}取向晶粒占比高于30 %，也即存在对磁性能有益的{100}织构。小压下率冷轧平整过程中，晶粒取向变化及晶内取向分裂程度整体不高，形变行为存在取向依赖性。{100}取向晶粒形变储能积累程度相对较低，经退火处理后该组分体现出遗传优势，在退火组织中占比仍超过30 %。退火组织中小尺寸晶粒有所增加，且绝大部分小尺寸晶粒偏离{100}取向，这导致了退火组织平均晶粒尺寸降低，并在一定程度上弱化{100}织构。

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3. 不同厚度低温渗氮型取向硅钢初次再结晶组织、织构差异分析#br#

曹博, 杨平, 单中雨, 顾新福

电工钢 2024, 6 (1): 6-.

摘要（155）

PDF（pc）（3795KB）（358）

以0.27 mm、0.23 mm和0.20 mm三种厚度且磁性能都较好的取向硅钢样品为研究对象，通过EBSD技术对其对应的初次再结晶晶粒尺寸及织构进行研究，从而探索不同板厚度对应的最佳初次再结晶组织和织构是否存在异同。结果表明：三种厚度对应的最佳一次再结晶晶粒平均尺寸均在20~22 μm范围内，沿板厚侧面的平均晶粒尺寸基本接近，约为21.4 μm；0.27 mm的中心层区域的平均晶粒尺寸比表层更大，而随厚度继续减小，表层和中心层平均晶粒尺寸逐渐接近。随板厚度的减小，初次再结晶织构增强，主要织构{114}〈481〉、{111}〈112〉以及{100}〈021〉织构均在一定程度上增强，其中{114}〈481〉织构的强度又显著高于其他织构；{114}〈481〉组分面积百分比增加，Goss以及{210}〈001〉组分减少。在这三种厚度样品中，表层区域的Goss、{210}〈001〉和{114}〈481〉组分比例都高于中心层，{100}〈021〉以及黄铜组分比例都低于中心层。随着厚度的减薄，表层和中心层区域的{114}〈481〉、{111}〈112〉织构以及中心层区域的{100}〈021〉织构都明显增强。

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4. 取向硅钢不同常化冷却工艺影响规律研究

石超, 宋程, 项利, 李建军

电工钢 2024, 6 (1): 15-.

摘要（166）

PDF（pc）（4650KB）（333）

研究了空冷、40 ℃/s冷却速度以及水冷3种常化工艺下的取向硅钢在组织、织构以及析出相上的差异。随着常化冷却速率提高，常化板表面晶粒数量增多，而晶粒尺寸逐渐减小，将会更多地促使钢中奥氏体相转变为亚稳定相；常化后，热轧板织构并没有发生显著变化，实验钢均沿板厚方向具有较强的α线织构、较弱的γ织构和较弱的高斯织构。此外，常化板中析出相的尺寸及体积分数会随着冷却速率的增大而减小。

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5. 取向硅钢在电机中的应用及展望

鹿旭升, 李扬阳, 马德稷, 李志野, 曾鹿滨, 裴瑞琳

电工钢 2024, 6 (1): 23-.

摘要（330）

PDF（pc）（1654KB）（433）

为了进一步降低电机铁损、提高电机性能，取向硅钢取代无取向硅钢应用于电机已经成为一个新的研究方向。本文介绍了电机用取向硅钢应用技术发展，总结了取向硅钢电机的发展历程并分析了每项技术对电机性能的影响；分析了目前电机应用取向硅钢过程中存在的问题，及未来取向硅钢电机可能的发展趋势，以期为我国电机行业的高效、高功率密度和低损耗发展方向提供参考。

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6. 220~1 000 kV电力变压器用取向硅钢质量评估

程灵, 张燕秉, 马光, 何承绪, 韩钰, 陈云翔

电工钢 2024, 6 (1): 30-.

摘要（170）

PDF（pc）（1554KB）（588）

对2020-2023年期间国家电网公司新建和扩建的220~1 000 kV变电站工程中电力变压器/电抗器用取向硅钢进行了质量监督与评价，共涉及175项变电站工程、24家变压器制造企业、3家取向硅钢生产企业。基于取向硅钢产品技术条件与测试方法标准，抽检了包括20QH070、23QH075、27QH085、30QH100等23个牌号在内的累计超20 000片取向硅钢样品。结果表明，性能不合格率呈逐年下降趋势。并指出了批次供货取向硅钢产品在磁性能、涂层性能、外观质量上存在的问题。通过持续开展新入网取向硅钢质量评估，为加强电力变压器质量源头管控，助力打造本质安全电网提供了有力支撑。

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7. 稀土处理对高牌号无取向硅钢中夹杂物的影响

宋程, 项利, 石超, 李建军

电工钢 2024, 6 (1): 39-.

摘要（136）

PDF（pc）（855KB）（278）

通过工业试验研究了不同稀土含量对高牌号无取向硅钢中夹杂物的影响。研究结果表明，当稀土质量分数为0.002 1 %时，稀土元素主要形成(La, Ce)AlO3夹杂物，从而进行脱氧、变质钢中Al2O3夹杂物；随着钢中稀土含量的增加，稀土主要形成以(La,Ce)AlO3(La,Ce)2O2S类和(La,Ce)2O2S类稀土夹杂物，主要降低了钢中硫化物的析出量，但是此时生成的稀土夹杂物对钢中大量温降过程析出和二次氧化产生的Al2O3类夹杂物的改性作用较弱，这导致稀土含量高时钢中Al2O3夹杂物的数密度明显增加。此外，夹杂物长宽比的统计结果表明，稀土处理使铸坯中夹杂物发生明显球化，但在随后的热轧工序中，常规处理与稀土处理的热轧板中夹杂物的平均长宽比差异较小。即在工业生产实际中，稀土处理对成品组织中的夹杂物的长宽比影响很小，影响夹杂物长宽比的主要因素主要是轧制过程的相关工艺参数。

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8. 薄规格和极薄/超薄硅钢发展态势研究

陈卓

电工钢 2024, 6 (1): 46-.

摘要（243）

PDF（pc）（661KB）（457）

近年来，全球新能源汽车市场的高速发展使得薄规格硅钢的需求开始增多，特别是快速自粘结涂层技术的进步，极大程度地拉动了薄规格和极薄/超薄硅钢在驱动电机、高速电机、微电机等高端电机市场的需求。目前许多新能源汽车驱动电机厂正在求购快速自粘结涂层硅钢，众多硅钢企业以及科研单位、涂料企业、铁心企业纷纷研发快速自粘结涂层和模具冲片技术，从中可以看到薄规格和极薄/超薄硅钢的发展趋势。本文重点阐述薄规格及极薄/超薄硅钢的生产现状、发展及需求趋势。

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9. 不同转速永磁同步电机非晶合金和硅钢选材分析

颜昌昊, 樊庆林, 马德稷, 胡海洋, 王丽慧, 曾鹿滨, 裴瑞琳

电工钢 2024, 6 (1): 52-.

摘要（127）

PDF（pc）（1203KB）（322）

介绍了非晶材料和硅钢的磁性能，并在高速电机分别采用这两种材料进行仿真，根据仿真结果对比分析了两种材料于电机效率以及不同转速下的铁损差值。并研究了不同转速下电机非晶材料和硅钢铁损的变化规律。结果表明，在高速电机中非晶材料优势明显，为不同转速工况的电机提供选材建议。

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10. 硅钢连续退火机组飞剪卡钢原因及控制措施

唐景涛, 陈小宁, 罗健红, 李伟

电工钢 2024, 6 (1): 59-.

摘要（107）

PDF（pc）（589KB）（294）

分析某硅钢连续退火机组出口曲柄式飞剪连续剪切时，出现剪刃不能正常落回至初始低位，与运动中的板带带头相撞，造成卡钢的原因，并提出改进和控制方法，解决了飞剪相应故障，保证了稳定生产的连续性，提高了机组的机时产量和成材率，应用效果良好。

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11. 2024年第2期封面+目次+封底

电工钢 2024, 6 (2): 0-.

摘要（107）

PDF（pc）（525KB）（52）

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12. 取向硅钢高温退火工艺研究进展

彭小倩, 范刚强, 谭建芬, 杨群, 刘琦

电工钢 2024, 6 (2): 1-.

摘要（189）

PDF（pc）（2013KB）（452）

高温退火是冷轧取向硅钢生产过程中的重要工序，几十年来，许多从业者在这一领域进行了大量的研究工作，并取得诸多进展。本文根据取向硅钢高温退火工艺的特征，结合国内外研究，对取向硅钢高温退火设备、工艺和组织生长机理等方面进行了总结，并提出高温退火今后有待进一步研究的部分方向。

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13. 线切割、激光切割工艺对电机用硅钢磁性能的影响

葛佳濠, 栗伟周, 马德稷, 曾鹿滨, 裴瑞琳

电工钢 2024, 6 (2): 10-.

摘要（164）

PDF（pc）（2863KB）（393）

切割工艺会导致硅钢磁性能劣化，引起硅钢边缘的微观结构发生变化。针对无取向硅钢片进行切割实验，研究线切割、激光切割工艺对硅钢磁性能的影响。采用环形试样的测试方法对线切割和激光切割的硅钢进行磁性能测试，基于测量所得数据构建材料模型，将材料模型与实际工况下的电机模型结合，通过仿真验证电机损耗。结果表明，线切割工艺对硅钢的磁性能影响较小，电机用线切割工艺硅钢的损耗较低。

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14. 硅钢冷轧断带原因分析和工艺改进

舒泽腾, 滑小杰, 白璐, 姚昕宇, 叶芹, 董香芸, 闫成亮

电工钢 2024, 6 (2): 17-.

摘要（225）

PDF（pc）（2795KB）（329）

分析了硅钢冷轧断带的具体原因，从而进一步改善硅钢的制备工艺，降低断带产生的概率。实验结果表明：断带样断口部分和断带未断裂部分的AlN和Al2O3等脆性夹杂物的质量分数比合格样分别高26.03 %和29.65 %，同时硫化物和复合氮硫化物等塑性夹杂物的质量分数比合格样分别低64.75 %和56.14 %。脆性夹杂物在轧制过程中，周围会形成缝隙，这些缝隙会形成裂纹，在轧制力作用下形成长裂纹，最终造成断带。为了减少断带，在冶炼时，可以加入0.03 %~0.05 %的Sn元素降低脆性夹杂物在夹杂物中的占比，同时延长2～3 min冶炼时吹氩站的时长，使夹杂物分布均匀，防止脆性夹杂物聚集，最终降低断带发生的概率。

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15. 退火方式对0.30 %Si无取向硅钢磁导率影响规律研究#br#

祁旋, 戴小华, 施立发, 裴英豪, 夏雪兰, 刘青松

电工钢 2024, 6 (2): 23-.

摘要（181）

PDF（pc）（2587KB）（291）

研究了罩式退火、连续退火以及不同的退火方式组合对0.30 %Si无取向硅钢磁导率的影响。结果表明：较高罩式退火温度（≥680 ℃）能获得较高的磁导率μ1.0（≥5 800 Gs/Oe），与连续退火（≥790 ℃带钢温度）组合，能够获得较低铁损和较高的磁导率；第一次连退温度越低，成品的各项磁性能指标提升幅度越高，在第二次连退830 ℃条件下，成品的磁感基本稳定；第二次低温连退下磁导率提升不明显，770 ℃以上磁导率提高幅度较大。综合来看，采用罩式680 ℃+连退830 ℃工艺组合方式，以及成品+连退770 ℃工艺组合方式成品的磁性能较优。

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16. 硅钢脱碳退火机组卷取机弱磁区张力优化

刘沛迪, 孙俊, 熊金乐

电工钢 2024, 6 (2): 31-.

摘要（105）

PDF（pc）（1685KB）（340）

由于近期硅钢市场需求强劲，连续退火机组投产10年后面临提速、提质的要求，材质单层越来越薄，整卷后工序成材率、让步率，受到卷取张力的影响越来越明显，通过研究张力控制的原理及张力优化方案、建立实际作用于带钢卷取的张力模型，逐步排查出处于弱磁区的卷取机异步电机转矩精度、线性度不足，针对电机传动（逆变器）、PLC程序的优化使得转矩精度达到工艺的要求。

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17. 基于神经网络和粒子群算法的硅钢工艺参数优化

蔡全福, 贺立红, 王志军, 姚文达, 欧阳帆, 廖靖远, 王盛, 刘船行, 刘庆捷

电工钢 2024, 6 (2): 37-.

摘要（105）

PDF（pc）（712KB）（300）

结合BP神经网络与粒子群算法，提出了一种降低硅钢铁损的工艺参数优化策略。首先，采用BP神经网络建立了对硅钢铁损的预测模型，模型具有很高的拟合精度和预测精度。然后在工艺参数的优化方面，以BP神经网络预测模型作为适应度函数，选取连续退火RTF炉段的各段炉温作为优化变量，采用粒子群算法优化这些工艺参数。结果显示，基于BP神经网络，采用粒子群算法对部分工艺参数进行优化后，硅钢铁损明显降低，具有一定的指导意义。

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18. 高温环形退火炉内罩压力控制研究

郑韩超, 郝晓鹏, 肖辉明, 杨海生, 王承刚, 王旭, 马松新

电工钢 2024, 6 (2): 41-.

摘要（163）

PDF（pc）（672KB）（238）

详述了硅钢高温环形退火炉旋转周期内及旋转前后内罩压力控制系统工作原理。根据操作人员在实际生产过程中的操作经验和生产中遇到的一些实际情况进行分析，对现场操作遇到的问题进行梳理，并制定内罩压力预检测控制法和操作规范，实现高温环形退火炉内罩压力全自动预警技术，有效提高了内罩压力合格率。

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19. 熔融制样-X射线荧光法快速分析硅铁合金中的元素

郭艳, 齐郁, 关晖, 刘丽荣

电工钢 2024, 6 (2): 44-.

摘要（100）

PDF（pc）（454KB）（198）

针对传统化学分析方法分析硅铁合金元素含量操作繁琐、效率低的问题，开发建立了熔融制样X射线荧光分析法来快速分析硅铁合金元素含量。研究显示：选用碳酸锂熔融剂对硅铁合金预处理，并在1 050 ℃×15 min条件下熔融，可避免高温硅铁试样对铂金坩埚的损坏，且熔融样品成分均匀；采用X射线荧光分析法分析硅铁合金元素的分析曲线相关系数均在0.99以上，分析结果与标准样品结果、传统国标法一致，多次分析再现性均在允差范围内，分析结果准确可靠；更重要的是，一次分析可快速表征硅铁合金中各元素含量。

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20. 森吉米尔轧机MV7000三电平变频器直流母线电压不平衡故障处理

孙俊, 刘沛迪, 丁孟予, 陶桂林

电工钢 2024, 6 (2): 48-.

摘要（129）

PDF（pc）（2250KB）（183）

某森吉米尔轧机采用GE公司MV7309型中压变频器作为主传动。自投产以来，该变频器发生数次因右卷取机逆变器直流侧正负极电压之间的差值大于阈值导致的跳闸事故，影响生产效率。本文从该变频器采用的NPP型拓扑结构及直流电压调节方式等方面入手，分析了可能造成直流侧正负极电压不平衡的各种原因，逐步排查，彻底解决了右卷取逆变器直流正负极电压不平衡的故障，对类似故障的处理具有较强的参考意义。

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21. 磁力线均匀分布的三相三柱式卷铁心变压器

(译)王杰, 潘妮

电工钢 2024, 6 (2): 53-.

摘要（80）

PDF（pc）（1464KB）（153）

一种新型铁心或被称为杜沃维特（Duovit）铁心，是一种新型三相三柱式变压器卷铁心，该卷铁心由2个相邻接的内铁心及1个外铁心所构成，每个铁心平面部与平面部邻接处为角部，前记角部设有2个屈曲部，屈曲部之间形成的角度在30°以上，该变压器励磁时，磁力线在板面能够均匀分布，从而降低变压器总铁损，并且改善变压器性能。

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22. 封面+目次+封底

电工钢 2024, 6 (3): 0-.

摘要（81）

PDF（pc）（509KB）（44）

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23. 喷嘴尺寸对Fe-6.5 %Si高硅钢薄带组织和性能的影响

傅卫军, 花福安, 邓道伟, 李建平

电工钢 2024, 6 (3): 1-.

摘要（121）

PDF（pc）（2165KB）（272）

研究了快速凝固单辊甩带过程中喷嘴尺寸（Φ2 mm、Φ1.5 mm、Φ1 mm和Φ0.7 mm）对Fe-6.5 %Si高硅钢薄带组织和性能的影响。结果表明，随着喷嘴尺寸的减少，有序相减少，薄带的连续长度明显提高，而薄带的厚度和宽度减小，晶粒尺寸减小，显微硬度也随之减小。薄带饱和磁化强度（Ms）随着喷嘴尺寸的减小逐渐变小，而矫顽力（Hc）逐渐变大，但磁性能总体变化不大。在Φ1 mm喷嘴下制得的高硅钢薄带质量较好。

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24. 中温含铜取向硅钢二次冷轧过程中的织构演变

张驰, 滑小杰, 白璐, 舒泽腾, 姚昕宇, 叶芹, 董香芸

电工钢 2024, 6 (3): 9-.

摘要（136）

PDF（pc）（3169KB）（232）

利用电子背散射技术对中温含铜取向硅钢脱碳退火及二次冷轧过程织构进行了定量分析，研究了二次冷轧不同道次过程中织构与塑性变形程度的演变规律。结果表明，{111}〈112〉、{111}〈110〉、{112}〈110〉织构为脱碳退火和二次冷轧过程中的主要织构组分；在表层和亚表层中，{111}〈112〉织构和{111}〈110〉织构的体积分数随冷轧道次的增加而增加，{112}〈110〉织构的体积分数随冷轧道次的增加先增大后减少。与其他位置不同的是，中心层中{112}〈110〉织构占据最高的体积分数，当累积变形量大于58 %时，向{111}〈110〉织构转化。对于{001}〈110〉织构，都是在第一道次冷轧后增加，随后随冷轧道次增加趋于稳定，但中心层的织构体积分数高于其他位置。随二次冷轧道次增加，几何位错密度增加，塑性变形程度增加，表层和亚表层的几何位错密度值比中心层高。

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25. 无取向硅钢无铬环保涂层激光焊接性能研究

戴小华, 陆天林, 占云高, 施立发

电工钢 2024, 6 (3): 16-.

摘要（134）

PDF（pc）（1640KB）（261）

通过金相显微镜、电子背散射衍射（EBSD），研究了无取向硅钢涂层厚度、涂层种类、焊接工艺对焊接性能的影响。研究结果表明，在本实验条件下，涂层厚度与焊接起泡面积百分数呈正比，涂层中的有机物是影响焊接起泡的主要因素，焊接过程中，组织由等轴晶逐渐长大，形成柱状晶，最终形成较大、较均匀的大晶粒。

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26. FTSR薄板坯连铸连轧生产无取向硅钢实践

李德君, 高振宇, 张冰, 朱荣鑫

电工钢 2024, 6 (3): 21-.

摘要（147）

PDF（pc）（1358KB）（207）

对本钢采用FTSR形式薄板坯连铸连轧产线开发无取向硅钢进行介绍，可实现节能降碳达30 %。采用1 100 ℃以下的板坯低温加热工艺技术，实现了节约能源和减少排放，并有效控制第二相粒子的固溶和析出；制定合理的热轧工艺，通过高温终轧和卷取，保证了热轧卷发生再结晶的驱动力，形成更多对电磁性能有利的织构。生产的无取向硅钢电磁性能优良，板型良好。

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27. 齿轭过盈配合对拼接电机性能影响研究

徐士博, 田宝志, 马德稷, 王丽慧, 曾鹿滨, 裴瑞琳

电工钢 2024, 6 (3): 26-.

摘要（108）

PDF（pc）（1118KB）（157）

为保证定子整体强度，拼接电机齿轭部分多采用过盈配合方式，这种配合方式对硅钢片产生的应力会影响电机的性能。本文通过有限元仿真分析以及实验验证的方法，对比了采用齿轭拼接过盈配合与间隙配合两种配合方式的电机性能，得到了压应力对硅钢电磁性能的影响规律。

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28. 冷轧单机架轧机电工钢表面乳化液残留分析及控制

王晓磊, 李德君, 朱荣鑫

电工钢 2024, 6 (3): 31-.

摘要（167）

PDF（pc）（667KB）（236）

针对电工钢冷轧带钢表面乳化液残留质量缺陷的增多，进行现场跟踪。通过调试修改工艺参数，以提高设备工作效率；更换老化的设备管路，以减少“跑、冒、滴、漏”造成的污染乳化液；增设压缩空气吹扫装置，以提高吹扫系统的能力；加装防溅板，以降低吹扫难度等，乳化液残留面积明显减少，乳化液斑得到了解决，提升了带钢表面质量，降低了油耗。

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29. 硅钢热处理机组活套抖动抑制

刘沛迪, 孙俊, 熊金乐

电工钢 2024, 6 (3): 35-.

摘要（109）

PDF（pc）（1195KB）（232）

在对硅钢老旧热处理机组产能、运行速度进行相应提升的过程中，由于大部分机组远超原有设计速度上限，对活套的稳定性影响较大，导致活套内的带钢出现了明显的张力、速度的抖动。通过分析活套间接张力控制的原理，根据前馈原理设计了活套抖动抑制器，有效抑制了活套抖动问题，并推广到同类机组，效果明显。

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30. 基于激光测距仪和视觉识别的二十辊轧机卷取机自动上卷

孙俊, 郑文军, 刘沛迪, 陆伟, 王朝磊, 丁孟予

电工钢 2024, 6 (3): 40-.

摘要（109）

PDF（pc）（1196KB）（246）

为解决现有自动化上卷系统存在的精度不高、效率低下等问题，通过引入激光测距仪和视觉识别技术，提出了一种基于激光测距仪和视觉识别的二十辊轧机卷取机自动上卷方法。首先，通过激光测距仪对卷取机所卷取材料的直径进行实时测量，提供准确的钢卷宽度数据，通过激光测距仪和小车升降编码器得到钢卷直径。接着，通过视觉识别技术对钢卷的内径及卷取机芯轴进行比较，判断出钢卷高度偏差值进行精确调整，增加了自动上卷成功率。

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31. 步进梁基座焊缝开裂的分析与改进

陈孟涛, 陈利伟

电工钢 2024, 6 (3): 45-.

摘要（88）

PDF（pc）（661KB）（201）

对步进梁基座焊缝撕裂故障进行分析及计算，提出相应的改进方法，提高了步进梁基座焊缝的强度，为类似焊接结构件的焊缝强度校验提供了一种分析计算方法。

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32. 活用Cu粒子析出生产出高强度无取向电磁钢板

(译)王杰, 潘妮

电工钢 2024, 6 (3): 49-.

摘要（80）

PDF（pc）（510KB）（141）

一种无取向电磁钢板为多晶铁素体组织，内含有Cu粒子，目的是使其高强度化。Cu粒子析出物是高强度化的有利因素，但析出物的粒径和个数密度也同样重要。该发明活用Cu粒子析出行为，主旨是获得“良好的抗拉强度”和“良好的疲劳强度”，使二者兼得。不限于制造转子铁心，也可以制作定子铁心，在同一钢板上同时冲剪出定子铁心和转子铁心，转子铁心位于中央部位，提高了成材率。该无取向电磁钢板更适用于制造IPM马达的转子铁心，用于制造混合动力汽车（HEV）、电动汽车（EV）的驱动马达，适应高转速化的工况条件。

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33. 铁心紧固性优良的高强度无取向电磁钢板

(译)王杰, 潘妮

电工钢 2024, 6 (3): 55-.

摘要（70）

PDF（pc）（542KB）（123）

获得高强度和紧固强度均优良的无取向电磁钢板，需要在钢板晶界附近形成Cu粒子的无析出带，可使铁心紧固部位成型和加工稳定化，提高了铁心的紧固性。在晶粒内部微细弥散析出Cu粒子，可提高钢板强度。要实现以上目标，需要在冷轧板精退火的冷却过程中分别在较高的“温度域A”和较低的“温度域B”滞留一定的时间，并且使钢板均处在张力负荷中，在“温度域A”使晶界近旁形成无析出带，在“温度域B”使晶粒内析出微细弥散的Cu粒子。

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34. 2024年第四期封面+目次+封底

电工钢 2024, 6 (4): 0-.

摘要（87）

PDF（pc）（514KB）（45）

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35. 我国冷轧硅钢近10年发展现状及方向研究

张凤泉, 张维林, 孙文权

电工钢 2024, 6 (4): 1-.

摘要（148）

PDF（pc）（2417KB）（356）

从中国电工钢近年来产量、进出口量、产品结构变化以及标准、牌号及磁感变化等方面分析了中国电工钢现状；通过对近2年电工钢价格指数变化分析，说明符合正常的市场规律；从电工钢产品、工艺装备方面提出了电工钢的发展方向，并提出了电工钢标准的几点建议。

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36. 900 ℃常化态无取向硅钢织构演化的原位EBSD研究

薛峰, 耿志宇, 郭函, 王莹, 李天怡, 刘旭明

电工钢 2024, 6 (4): 9-.

摘要（121）

PDF（pc）（3757KB）（181）

借助背散射电子衍射（EBSD）以及场发射扫描电镜内原位拉伸试验机对高牌号常化态无取向硅钢进行织构演化研究。研究结果表明：高牌号常化态无取向硅钢晶粒取向主要由（011）\[100\]构成，在原位拉伸力作用下，晶粒取向不断向（233）\[3-1-1\]、（112）\[2-41\]、（001）\[110\]和（455）\[5-22\]等晶体取向转变。从ODF的变化上，高牌号常化态无取向硅钢织构类型由最初的{011}〈100〉高斯织构逐渐向面织构转化，织构取向密度随拉伸变形不断下降，并最终形成{113}〈631〉织构和{100}〈011〉旋转立方织构。无取向硅钢中的AlN由于和基体的位相关系，在原位拉伸过程中，对常化态初始晶粒取向的滑移和变化产生阻碍，防止其成为主要取向，对最终形成{113}〈631〉织构和{100}〈011〉旋转立方织构的晶粒具有重要作用。

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37. Hi-B钢脱碳板氧化层厚度对底层的影响

庞树芳, 游清雷, 蒋奇武, 贾志伟, 罗理

电工钢 2024, 6 (4): 17-.

摘要（154）

PDF（pc）（1705KB）（281）

采用ThermoCalc软件模拟取向硅钢脱碳退火板的氧化过程，分析不同pH₂O/pH₂值可以生成的氧化物，发现800 ℃脱碳退火时pH₂O/pH₂值的范围在0.19~23时，脱碳氧化生成物是FeO和Fe₂SiO₄。采用辉光光谱仪分析三种不同氧含量的脱碳退火板的氧化层组成与脱碳退火板对应的成品板的表面特征。发现脱碳退火板的总氧含量不同，但是表层的氧含量相近而且都非常高。随脱碳退火板中氧含量增加，脱碳退火板氧化层厚度增加。三种成品板的表层绝缘膜中的氧含量几乎相同，与氧化层最厚的脱碳退火板对应的成品板的硅酸镁底层也最厚，尖晶石的钉扎最深。

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38. 常化加热速度对高牌号无取向硅钢组织及织构的影响

黄建龙, 石文敏

电工钢 2024, 6 (4): 22-.

摘要（132）

PDF（pc）（4188KB）（250）

采用电子背散射衍射研究了高牌号无取向硅钢常化过程中不同加热速度对显微组织、织构的影响。结果表明：随着加热速度从16 ℃/s提高到100 ℃/s，热轧试样常化后的平均晶粒尺寸先变大后变小；加热速度达到50 ℃/s后，{100}、{210}、{111}等取向晶粒平均尺寸显著增大，γ取向线织构明显削弱。加热速度提高到50 ℃/s以上，λ取向线织构强度有所提高，η取向线织构在加热速度为50 ℃/s时强度最高。常化加热速度为50 ℃/s时试样的织构因子TF最大，此时织构最为有利。

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39. 终轧温度与常化时间对高强无取向硅钢析出物的影响

刘朋成, 郝娟娟, 吴忠旺, 李宗维, 孙婷婷

电工钢 2024, 6 (4): 27-.

摘要（122）

PDF（pc）（1912KB）（222）

系统研究了不同终轧温度及常化时间对高强无取向硅钢中析出物析出行为的影响，结果表明：常化板、冷轧脱碳板和成品板中析出物类型相似，主要包括AlN+Nb(C, N)+Ti(C, N)复合析出物及以AlN和Ce(S, O)为中心的球状含稀土复合析出物。适当提高终轧温度、延长常化时间，常化板中析出物尺寸增大，面密度下降，且此趋势最终遗传到成品板中。终轧温度为1 000 ℃、常化时间为5 min时，成品板析出物尺寸集中分布在0.3～1.0 μm范围内，析出物面密度为79个/1 000 μm²。

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40. 热轧无取向硅钢断面形状的优化控制研究

郭立合, 李振忠, 孙浩, 刘世英 , 王超

电工钢 2024, 6 (4): 35-.

摘要（112）

PDF（pc）（1301KB）（314）

冷轧无取向硅钢的产品精度需要热轧提供优良的原料保证，热轧厂为冷轧厂提供无取向硅钢冷轧基料的产品断面形状直接遗传到冷轧最终的产品尺寸。热轧全工序在保证产品最终的凸度、楔形及横向厚差方面的精准控制，涉及板坯质量、加热炉烧钢质量、粗轧板形控制、精轧辊型设计、对中轧制及窜辊策略等工艺要点的精准控制，确保了最终的热轧成品断面形状的控制精度，为后工序的冷轧轧制提供断面保证。

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